施工组织设计下载简介

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高层建筑外脚手架施工方案(落地架、悬挑架各种附图、计算书详细)

悬挑型钢梁抗弯强度σ=14.54N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

Vmax=9.47kN

τ=VmaxS/Ixtw=9468×80800/11270000/6.0=17.03N/mm2

悬挑型钢梁抗剪强度τ=17.03N/mm2＜120.00N/mm2,满足要求。

重庆某电力管道施工组织设计L1=1100mm=1.10m

b=2.00(查表得)b=2.00>0.6

Mmax/(
b＇Wx)=1.86×106/0.93/140900=14.19N/mm2

悬挑型钢梁整体稳定性14.19N/mm2＜215.00N/mm2,满足要求。

6.验算悬挑梁锚固钢筋

L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2

锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=11640×1400/1500+0.21×(800+300)=11095N

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ14

As=2×153.86=307.72mm2

Asfy/Rmax=307.72×210/11095=5.82

锚固钢筋Asfy/Rmax=5.82＞2,满足要求。

h=3.00m,L=0.80m,N=11.64kN

钢丝绳采用φ16mm,α=0.90,K=6.00

破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.356×162×1400.00/1000=127.59kN

钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=127.59×0.90/6.00=19.14kN

Toa=11.64×3.20/3.00=19.14kN

钢丝绳承受拉力12.42kN＜[P]=19.14kN,满足要求。

吊环采用φ20mmHPB235级钢筋制作,As=314mm2,f=50N/mm2

每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa=12.42kN

吊环可承受的拉力:f×As=50×2×314/1000==31.40kN

吊环强度31.40kN＞N拉=12.42kN,满足要求。



15.3、落地式卸料平台设计计算书

卸料平台宽度3.00m，长度6.00m,搭设高度52.45m。采用Φ48×3.5钢管。内立杆离墙1.00m，中立杆采用单扣件。立杆步距h=1.80m，立杆纵距1.20m，立杆横距=1.00m。横向水平杆上设1根纵向水平杆；施工堆载、活荷载2.94kN/m2；平台上满铺脚手板。

壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。

每米立杆承受的结构自重标准值0.1161kN/m

脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m2

2）施工均布活荷载标准值

施工堆载、活荷载2.94kN/m2

限载800kg，施工活荷载2.5kN/m2

均布活荷载=0.8×9.8/(3×6)+2.5=2.94kN/m2

3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

平台搭设高度为52.45m,地面粗糙度按B；风压高度变化系数μz=1.67(标高+5m)；

挡风系数=1.040,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.0=1.0×1.040=1.040,工程位于广东,基本风压ω0=0.44kN/m2；

水平风荷载标准值ωk=0.7μzμsωο=0.7×1.67×1.040×0.44=0.53kN/m2

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.50=0.18kN/m；施工活荷QK=2.94×0.50=1.47kN/m；

作用于纵向水平杆线荷载标准值

永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.18)=0.26kN/m

施工活荷载q2=1.4×1.47=2.06kN/m

（2）纵向水平杆受力验算

平台长度6.00m,按5跨连续梁计算L=1.20m。

Mmax=M1+M2=0.04+0.35=0.39kN.m

σ=M/W=390000/5080=76.77N/mm2

纵向水平杆σ=76.77N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。

挠度系数Kυ1=0.644

υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.644×0.26×(1.20×103)4/(100×206000×121900)=0.14mm

挠度系数Kυ2=0.704

υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.704×2.06×(1.20×103)4/(100×206000×121900)=1.20mm

υmax=υ1+υ2=0.14+1.20=1.34mm

[υ]=1200/150=8.00mm与10mm

纵向水平杆υmax=1.34mm＜[υ]=8.00mm,挠度满足要求。

Rq1=1.132×0.26×1.20=0.35kN

Rq2=1.218×2.06×1.20=3.01kN

最大支座反力Rmax=Rq1+Rq2=0.35+3.01=3.36kN

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=3.36kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.68kN

(2)横向水平杆受力验算

按3跨连续梁计算，跨度为:L=1.00m；q=gk1=0.0376N/m,P1=R边=1.68kN，

P2=R中=3.36kN；

弯矩系数KMp=0.175

Mp=KMpPL=0.175×3.36×106=588000N·mm

Mmax=Mq+Mp=3760+588000=591760N·mm

σ=Mmax/W=591760/5080=116.49N/mm2

横向水平杆σ=116.49N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。

挠度系数Kυ1=1.146

υ1=Kυ1PL3/(100EI)=1.146×3360×10003/(100×206000×121900)=1.53mm

挠度系数Kυ2=0.677

υ2=Kυ2qL4/(100EI)=0.677×0.0376×10004/(100×206000×121900)=0.01mm

υmax=υ1+υ2=1.53+0.01=1.54mm

[υ]=1000/150=6.67mm与10mm

横向水平杆υmax=1.54mm＜[υ]=6.67mm,挠度满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算

均布荷载产生的支座反力为:R1=0.40×0.0376×1.00=0.02kN

集中荷载产生的支座反力为:R2=1.68+0.350×3.36=2.86kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.02+2.86=2.88kN

横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=2.88kN＜Rc=8.00kN,扣件抗滑移满足要求。

均布荷载产生的支座反力为:R1=1.100×0.0376×1.00=0.04kN

集中荷载产生的支座反力为:R2=2.156×3.36=7.24kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.04+7.24=7.29kN

横向水平杆与中立杆1个扣件连接Rmax=7.29kN＜Rc=8.00kN,扣件抗滑移满足要求。

(1)立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.80m；

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.5；

立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.5×1.80=2.70m

λ=Lo/i=2.70×1000/15.8=170.89

长细比λ=170.89＜[λ]=210,满足要求。

平台架体自重N1=0.1161×52.45=6.09kN

平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=7.29kN

竖向荷载N=N1+N2=6.09+7.29=13.38kN

风荷载标准值ωk=0.53kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10

=0.85×1.4×0.53×1.20×1.80×1.80/10=0.25kN.m

2）轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×1.500×1800=3119mm

λ=Lo/i=3119/15.8=197
=0.193）立杆稳定性验算

N=13.38kN=13380N

N/(
A)＋MW/W=13380/0.186/489+245216/5080=195.38N/mm2；

立杆稳定性195.38N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

6.立杆支承面承载力验算

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚度200mm

上部荷载为F=13.38kN.

(1)支承面混凝土受冲切承载力验算

η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=2×(100+185)+2×(100+185)=1140mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×1140×185]/1000=211.11kN

支承面受冲切承载力211.11kN＞F=13.38kN,满足要求。

(2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞上部荷载F=13.38kN,满足要求。

卸料平台宽度3.00m，长度6.00m,搭设高度52.45m。采用Φ48×3.5钢管。内力杆离墙1.00m，中立杆采用单管。立杆的步距h=1.80m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距L=1.00m。横向水平杆上设1根纵向水平杆，横向水平杆与中立杆采用单扣件连接；平台上满铺脚手板。

15.4、悬挑卸料平台计算书

卸料平台宽度4.00m，长度4.50m，楼层高度3.00m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I10工字钢，间距500mm；施工堆载、活荷载0.54kN/m2；平台上满铺合板，采用单钢丝绳卸荷,吊点宽度为3.00m。钢材抗拉和抗弯强度设计值f=2215.00N/mm2，抗剪设计强度fv=120.00N/mm2，钢材屈服点fy=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

脚手板采用0.3501面铺木板，自重标准值:0.35kN/m2。

施工堆载、活荷载0.54kN/m2

根据塔吊限载1.30吨，均布活荷载=1.30×9.8/（4.0×4.5）=0.54kN/m2

次梁采用I10工字钢；H=100mm，b=68mm，t=7.6mm，tw=4.5mm,W=49000mm3，I=2450000mm4，S=28200mm3。主梁采用2根I16工字钢,次梁按单跨简支梁计算，跨度L=4.50m。

次梁自重GK1=0.11kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.50=0.18kN/m；施工活荷载QK=施工堆载、活荷载×次梁间距=0.54×0.50=0.27kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值：

永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.11+0.18)=0.35kN/m

施工活荷载q2=1.4QK=1.4×0.27=0.38kN/m

Q=q1+q2=0.35+0.38=0.73kN/m,集中荷载P=2.50kN；

γx=1.05；Mmax=qL2/8+PL/4=0.73×4.502/8+2.50×4.50/4=4.66kN.m=4660000N.mm；

σ=Mmax/γxW=4660000/(1.05×49000)=90.58N/mm2；

次梁抗弯强度σ=90.58N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。

Vmax=qL/2+P/2＝0.73×4.50/2+2.50/2=2.89kN=2893N

τ=VmaxS/IxtW=2893×28200/(4.5×2450000)=7.40N/mm2

次梁抗剪强度τ=7.40N/mm2＜[fv]=120.00N/mm2，满足要求。

查表得b=0.76>0.6；

f=Mmax/('bW)=4.66×106/(0.70×49000)=135.86N/mm2

次梁整体稳定性f=135.86N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。

υq＝5qL4/（384EIx）=5×0.73×45004/(384×206000×2450000)=7.72mm；

υp=PL3/(48EIx)=2.50×1000×45003/(48×206000×2450000)=9.40mm

υmax=υq+υp=7.72+9.40=17.12mm,[υ]=L/250=4500/250=18.00mm；

次梁挠度υmax=17.12mm＜[υ]=18.00mm,满足要求。

主梁采用I16工字钢；H=160mm，b=88mm，tw=6.0mm，t=9.9mm，W=140900mm3，Ix=11270000mm4，S=80800mm3。

主梁和栏杆自重q=0.2050+0.14=0.35kN/m,P2=V=0.73×4.50/2+2.50/2=2.89kN,P1=P2/2=2.89/2=1.45kN,C1=0.50m;L1=1.00m,L2=3.00m。

比较M1和M2，取Mmax=6.15kN.m进行抗弯强度验算：γ=1.05；

σ=Mmax/γW=6.15×106/(1.05×140900)=41.57N/mm2；

主梁抗弯强度σ=41.57N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。

V1=qL1+P1+P2=0.35×1.00+1.45+2.89=4.69kN

比较V1、V2和V3，取Vmax=8.78kN进行抗剪强度验算：

τ=VmaxS/IxtW=8.78×103×80800/(11270000×10)=6.29N/mm2

主梁抗剪强度τ=6.29N/mm2＜[fv]=120.00N/mm2，满足要求。

查表得b=0.99>0.6；

f=Mmax/('bW)=6.15×106/(0.79×140900)=55.25N/mm2

主梁整体稳定性f=55.25N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。

比较υ1和υ2，取υmax=2.73mm；

[υ]=L/250=4000/250=16.00mm；

主梁挠度υmax=2.73mm＜[υ]=16.00mm,满足要求。

吊点高度h=楼层高度3.00m，吊点宽度L=内侧钢丝绳离墙尺寸3.00m，

N=V+P2=8.78+1.45=11.67kN；

采用Φ16mm钢丝绳，K＇=0.356,α=0.92，K=7.00

破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.356×162×1400/1000=127.59kN

钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=127.59×0.92/7.00=16.76kN

T=N×（h2+L2）0.5/h=11.67×(3.002+3.002)0.5/3.00=16.50kN

钢丝绳承受拉力T=16.50kN＜[P]=16.76kN,满足要求

钢筋拉杆采用Φ20mmHPB235级钢筋制作，As=3.14×(20/2)2=314.00mm2，f=205N/mm2

钢筋拉杆承受的拉力为：N拉=T=16.50kN

钢筋拉杆可承受的拉力:fAs=205×314.00/1000=64.37kN

钢筋拉杆可承受的拉力64.37kN＞N拉=16.50kN,满足要求。

花篮螺栓采用Φ30mm的CO型,花篮螺栓容许荷载N=25×30×30/1000=22.50kN

花篮螺栓容许荷载22.50kN＞N拉=16.50kN,满足要求。

吊环采用Φ20mmHPB235级钢筋制作，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=50N/mm2

每个吊环承受的拉力为：N拉=T=16.50kN

吊环可承受的拉力:f×As=50×2×314/1000=31.40kN

39694_市政道路施工组织设计2 Microsoft Word 文档吊环强度31.40kN＞N拉=16.50kN,满足要求

8.悬挑梁锚固钢筋验算

HPB235钢筋,fy=210N/mm2

锚固点拉力R=V+P1=8.78+(2.89/2)=10.23kN=10230N

预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取φ20

As=2×3.14×202/4=628.00mm2

Asfy/R=628.00×210/10230=12.89

锚固钢筋12.89＞2，满足要求。

卸料平台宽度4.00m，长度4.50m，楼层高度3.00m；平台上满铺合板。次梁采用I10工字钢，间距500mm；悬挑主梁采用2根I16工字钢，槽钢悬挑梁端部设置吊索为Φ16mm（6×19）钢丝绳，采用Φ30mm的CO型花篮螺栓，内侧钢丝绳吊点宽度3.00m房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定 附条文说明(2020年版)（住房和城乡建设部2020年6月），Φ20mm锚固钢筋，Φ20mm吊环设置在上层楼面梁上。