施工组织设计下载简介

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中国金融大厦满堂脚手架工程施工方案

表5.1.1劳动力组成表

班组安全、质量、生产进度

材料吊装、场内、门口保洁

表6.1.1主要材料供应计划表

外径D=48mm市政工程-钢结构天桥施工组织设计方案，壁厚t=3.5mm

7安全防护及环境保护措施

1.脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工上岗人员应定期体检合格者方可持证上岗；

2.搭设脚手架人员必须戴安全帽系安全带穿防滑鞋；

3.脚手架的构配件质量与搭设质量应按本规定进行检查验收合格后方准使用；

4.作业层上的施工荷载应符合设计要求不得超载不得将模板支架缆风绳泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上严禁悬挂起重设备；

5.当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业雨雪后上架作业应有防滑措施并应扫除积雪；

6.脚手架的安全检查与维护应按本规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除；

7.在脚手架使用期间严禁拆除下列杆件；

（1)主节点处的纵横向水平杆纵横向扫地杆；

8.不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业否则应采取安全措施并报主管部门批准；

9.临街搭设脚手架时外侧应有防止坠物伤人的防护措施；

10.在脚手架上进行电气焊作业时必须有防火措施和专人看守；

11.工地临时用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)的有关规定执行；

12.搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志并派专人看守严禁非操作人员入内；

3.搭设架体的门架、交叉支撑、水平架、连墙件等材料统一刷油漆。

4.挡脚板按要求制作好后,统一刷油漆。

5.选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。

6.安全网每月清洗一遍。

7.在架体上张贴安全宣传标语。

钢管落地满堂脚手架计算书

双排脚手架搭设高度约为4.4米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5米；

内排架距离墙长度为0.35米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处上海，基本风压为0.55kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

脚手板铺设总层数:4；

地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1/(2+1)=1kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1=1.4kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.4×1.52=0.345kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.345×106,0.406×106)/5080=79.921N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=79.921N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1kN/m；

V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900)=2.185mm；

大横杆的最大挠度2.185mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150kN；

活荷载标准值：Q=3×1×1.5/(2+1)=1.500kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.15)+1.4×1.5=2.349kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×12/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.349×1/3=0.783kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.789kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.789×106/5080=155.276N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=155.276N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.15+1.5=1.708kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900)=2.414mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+2.414=2.434mm；

小横杆的最大挠度为2.434mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1/2=0.019kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:Q=3×1×1.5/2=2.25kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×2.25=3.512kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394

NG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×4.40=0.782；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×4×1.5×(1+0.3)/2=1.17kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×4.4=0.033kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.435kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.55kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.55×1×1.13=0.435kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.435+1.4×4.5=9.222kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.435+0.85×1.4×4.5=8.277kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.435×1.5×

1.52/10=0.175kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=9.222kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=2.599m；

长细比Lo/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.262；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=9222/(0.262×489)=71.984N/mm2；

立杆稳定性计算σ=71.984N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=8.277kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8277.384/(0.262×489)+174726.956/5080=99.003N/mm2；

立杆稳定性计算σ=99.003N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.653kN；

活荷载标准值：NQ=4.5kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

+1.4×4.5)]/(1.2×0.139)=107.488m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=107.488/(1+0.001×107.488)=97.056m；

[H]=97.056和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为4.4m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.653kN；

活荷载标准值：NQ=4.5kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.175/(1.4×0.85)=0.147kN.m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=86.794/(1+0.001×86.794)=79.863m；

[H]=79.863和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为4.4m，小于[H]，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.435kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.222kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.222kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=350/15.8的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.222

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.222小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

HJ 371-2018 环境标志产品技术要求 凹印油墨和柔印油墨立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=80kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=36.89kpa；

其中DB65／T 4006-2017标准下载，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=9.222kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=36.89≤fg=80kpa。地基承载力满足要求！