施工组织设计下载简介

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北京市通州区靓景明四期15#、22#住宅、商业楼悬挑外架施工方案

5.2.1.9铺设脚手板

底层外架用木枋将废模板拼的板块钉起，木枋上铺竹脚手板。模板块要封到建筑物外边沿，模板到建筑物外边沿不得留有>14mm的孔隙。木脚手板为400×200×50mm，沿外架纵向布置4块脚手板。在操作层铺设4块脚手板。脚手板用14#铁丝和小横杆捆牢。脚手板具体布置见下图:

5.2.1.10挂安全网

立面安全网采用1800×6000mm密目安全网，用安全绳和大横杆绑牢，立网底部要压在作业面脚手板下。支设安全网要外高内低龙湖名城太平湖路道路开口施工方案.doc，两网搭接严密，受力均匀。安全网要平整张紧。操作层靠近建筑物500mm内脚手板下挂500×600水平网。

外脚手架的日常管理由架子工长史振永、安全员韩德军负责。

脚手架使用时登架作业人员应注意以下几个问题：

（1）脚手架验收合格方可使用。

（2）在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板。

（3）架子上作业人员若发现架子防护不完善，作业不方便时要及时找工长反映，由架子工处理架子问题。

（4）工程外脚手架使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重，防护不全，拉接松动等问题要及时解决。

5.3.1拆除脚手架前的准备工作

5.3.1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

5.3.1.2应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

5.3.1.3应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；

5.3.1.4脚手架拆除时拆除范围应设置警戒线，并派专人巡视。

5.3.2拆除脚手架时，应符合下列规定

5.3.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。脚手架拆除顺序按搭设顺序的逆向进行，所有杆件拆除完后，方可拆除拉接钢丝绳，抽出悬挑工字钢。

5.3.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；

5.3.2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；

5.3.2.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加固后拆除。

5.3.3脚手架卸料时要求

5.3.3.1各构配件严禁抛至地面。各构配件从窗洞口传至楼面，用施工电梯进行垂直运输。

5.3.3.2运至地面的构配件应按品种、规格堆码整齐。

6．脚手架的检查和验收

6.1、脚手架应在下列阶段进行检查与验收：

1）预埋钢筋完工后及脚手架搭设前；

2）作业层上施加荷载前；

3）每搭设完10~13m高度后;

5）每挑段开始搭设前及搭设完后；

6）遇有六级大风与大雨后；

6.2、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件:

1）本方案第6.2.3~6.2.5条的规定;

6.3、脚手架使用中，应每月检查下列项目：

1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

2）底座是否松动，立杆是否悬空；

3）扣件螺栓是否松动；

4）钢丝绳是否松动、工字钢锚固钢筋是否松动；

5）安全防护措施是否符合要求；

6.4、脚手架的验收由项目经理组织相关人员参加验收。

7．1脚手架搭设人员必须是经过按国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

7．2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

7．3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案第6条的规定进行检查验收，合格后方准使用。

7．4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

7．5当有六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。

7．6脚手架的安全检查与维护，应按本规范第8.2.2~8.2.5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。

7．7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

7．8在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

7．9工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

7．10搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

8.1钢管质量合格证、质量检验报告、旧钢管质量检查记录。

8.2扣件质量合格证、质量检验报告、旧扣件质量检查记录。

8.4扣件螺栓拧紧程度检查记录。

8.5脚手架施工安全、技术交底记录。

8.6外脚手架检查验收记录

计算的脚手架为双排脚手架，计算高度以搭设6层高度18米计算，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距0.90米。

采用的钢管类型为
48×3.5，

连墙件竖向间距3.2米，水平间距4.0米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.900米。

9.1.1小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

9.1.1.1均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m

9.1.1.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=2.236×0.9002/8=0.226kN.m

=0.226×106/5080.0=44.568N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

9.1.1.3挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.613×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.549mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

9.1.2大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

9.1.2.1荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN

荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350)/2=1.006kN

9.1.2.2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.006×1.500=0.411kN.m

=0.411×106/5080.0=80.963N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

9.1.2.3挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=0.035+0.068+1.350=1.452kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1452.060×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.68mm

V=V1+V2=3.727mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

9.1.3扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；9.1.3.1荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.101+1.4×2.025=3.026kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

9.1.4脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1611

NG1=0.161×16.000=2.578kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×3×1.500×(0.900+0.450)/2=0.456kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、脚手板作挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×3/2=0.338kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×16.000=0.120kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.491kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

9.1.5立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

9.1.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.86kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.51；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.77m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=39.57

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

9.1.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.01kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.51；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.77m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.068kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=49.60

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

9.1.6连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.2×4.0=12.80m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=8.46kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.46kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=45.00/1.58的结果查表得到
=0.92；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=92.615kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=13.037kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件连接。

9.1.7悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体450mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。

受脚手架集中荷载P=1.2×3.49+1.4×4.05=9.86kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=2.188kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.188×106/(1.05×185000.0)+5.610×1000/3060.0=13.097N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

9.1.8悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=2.19×106/(0.918×185000.00)=12.89N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

9.1.10锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环宜宾县某场滑坡治理工程施工组织设计（案例），拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.727kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8727×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm，施工选用Ø16圆钢。

T／CECS 10092-2020 角部连接装配式轻体板房屋用墙板和楼板水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面。

施工方案内部审核会签表

15#、22#楼悬挑架专项施工方案