施工组织设计下载简介

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汨罗市南沿江大道西沿线桥梁段满堂支架施工方案

=6.7Mpa<[σw]=12Mpa满足要求

Qmax=1.1qL=1.1×68.72×0.23=17.39KN

=1.45Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求

鄂尔多斯市乌兰木伦河4号景观大桥工程施工图设计（2010年10月pdf版）.pdffmax=0.689×104×qL4/(EI)

=0.689×104×68.72×0.234/(0.9×103×48.6)

=0.03cm<[f]=L/400=22/400=0.06cm满足要求

横向木枋采用10*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，采用跨径为0.6m的三等跨连续梁来计算（支点中心间距60cm，顺桥方向中心间距为30cm），则横向木枋的分布荷载为:

q=（（N1+N2）×1.2+（N6+N7+N8）×1.4）×（0.6×0.3）/0.6=（（46.8+0.55）×1.2+（2.5+4+2）×1.4）×0.3=20.62KN/m计算简图如下：

①、10*10cm松木枋截面特性

E=9*103MPa=0.9*103kN/cm2

Mmax=0.1q×L2=0.1×20.62×0.502=0.52KN.m

=3.11Mpa<[σw]=12Mpa满足要求

Qmax=1.1qL=1.1×20.62×0.50=11.34KN

=1.70Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求

fmax=0.689×104×qL4/(EI)

=0.689×104×20.62×0.504/(0.9×103×833.33)

=0.011cm<[f]=L/400=48/400=0.12cm满足要求

纵向木枋采用10×15cm松木枋单层布置，直接承受横向木枋传递下来的荷载。纵向木枋按跨径为0.6m的三等跨连续梁来计算。

纵向木枋支点中心间距为60cm，横向木枋间距0.3cm，直接承受横向木枋传递下来的集中荷载F，根据腹板处横向木枋三等跨连续梁计算的最大支点剪力Qmax(1.1qL=1.1×20.62×0.60=13.61KN)来验算纵向木枋，计算简图如下：

10*15cm松木枋截面特性

E=9×103MPa=0.9×103KN/cm2

Mmax=0.1q×L2=0.1×20.63×0.5×0.5=0.34KN.m

=0.91Mpa<[σw]=12Mpa满足要求

Qmax=1.1qL=1.1×13.61×0.5=7.49KN

=0.75Mpa<[τ]=1.9Mpa满足要求

fmax=1.3×104×q2L24/(EI)

=1.3×104×13.61×0.54/(0.9×103×2812.5)

=0.0436cm<[f]=L/400=0.25cm满足要求

4）、碗扣立杆受力计算：

模板支架立杆的轴向力设计值

立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.0m，则

N=（（N1+N2+N3+N4+N5）×1.2+（N6+N7+N8）×1.4）×0.6×0.6

=（（46.8+0.55+0.26+0.21+1.734）×1.2+（2.5+4+2）×1.4）×0.6×0.6

单根立杆受力：N=25.69KN<[N]=30KN立杆满足受力要求

5）、支架立杆稳定性验算

碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：

公式：N≤[N]=φAó

碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2，A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径i=(I/A)1/2=1.58cm，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》表B2：钢管截面特性取值。

跨中底板按横杆步距：h=100cm计算。

跨中底板钢管长细比λ＝L/i=100/1.58=63.3，取λ＝64<[λ]=250；

轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录C：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数φ＝0.744，[ó]=205MPa

钢管所受的垂直荷载N=25.69KN。

根据《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》，支架搭设高度大于8m要考虑到风荷载对立杆的影响。所以：

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.14

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1第36项得：us=0.9

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.3KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.14×0.9×0.3=0.22KN

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.0m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.85×1.4×0.22×0.6×1.02/10=0.045KN

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/φA+MW/W＝25.69×103/(0.744×489)+0.05×106/(5.08×103)

＝80.45KN/mm2≤[ó]＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

根据支架立杆受力计算得知，每根立杆支架总承重为N=25.69KN。

A=（0.15+2×0.1×tg450）×（0.15+2×0.1×tg450）=0.1225m2

δ=F/A=25.69/0.1225=210Kpa

故地基承载力经处理后能满足要求。

（1）拆除前应报审批准沉井施工专项施工方案，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。

（2）拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。

（3）拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。

7、脚手架的安全防范措施

（1）作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。

（2）人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。

（3）每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。

预压的目的：消除地基沉降影响，消除支架的非弹性变形，检验支架的刚度、稳定性、安全性是否满足施工要求，测出弹性数据，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为支架施工预拱值设置的资料。

堆载及卸载：在底模上按该点对应的钢筋混凝土梁的自重摆放砂袋其顺序为每孔从跨中向桥墩摆放。每天至少两次测量各测点的标高GBT 12688.10-2020 工业用苯乙烯试验方法 第10部分_含氧化合物的测定 气相色谱法.pdf，并做好记录，连续预压不少于72h。根据每天测量的数据统计后，确定连续72h内下沉量小于3㎜后可认为支架下沉已稳定。并报请监理组要求进行卸载。采用人工配合吊车，按与加载相反的顺序撤掉砂袋，测得各观测点的标高。计算各点的非弹性变形和弹性变形。根据各点的非弹性变形、弹性变形和梁的预设上拱度值，调整各点立杆的可调顶托达到设计要求，重新整理底模。