施工组织设计下载简介
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航天科技大厦工程脚手架施工方案（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等，袖口、裤口要扎紧
（3）脚手架的构配件必须按规定要求进行外观质量检验，以及产品合格证（包括备案手续）齐全，检验合格后方可进场使用。
（4）脚手架搭设应按本方案进行质量检查，发现问题及时校正（基础完工后即脚手架搭设前；操作层上施加荷载前；每搭设完10米高度后；达到设计高度后）。
路基工程老路开挖安全专项施工方案（5）脚手架的搭设质量必须符合要求后方可投入使用。
（6）在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应满足高压供电安全距离规定。
（7）施工现场带电线路，如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。
（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备，脚手架上严禁堆放模板、材料等多余的材料，确保脚手架畅通及防止超载。
（2）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架应有防滑措施，应扫除积雪。
（3）在六级大风与大雨后；停用超过一个月复工前，应设专人负责对脚手架进行检查，检查保养项目包括各主节点杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求。
（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
a）主节点的纵横向水平杆，纵横向扫地杆；
b）连墙件；支撑；栏杆、挡脚板。
c）要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。
(5)严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
(6)临街搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。
(7)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
(1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
(2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
(3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
(4)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
(5)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
(6)连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
(7)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
(8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
(9)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
(10)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
(11)高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
(12)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
(13)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
(14)如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
(15)翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
脚手架工程主要存在坍塌及高处坠落事故，对两种事故救援采取如下措施
（1）项目部施工现场应急安全领小组，负责施工过程可能造成脚手架坍塌事故的处理。
（3）发生人员伤亡时，基层及现场人员应立即采用临时救护措施，对出现脑震荡状况者，要垫高头部，出血者应紧急捆扎伤口，将伤者送就近医院救治。发生群体事故时，还需拨打110报警。求得110警方快速救援。
（4）事故发生后，应立即上报分公司、公司应急救援办室。事故报告内容应包括事故发生的时间、地点、部位(单位)、简要经过、伤亡人数和已采取的应急措施等。
（3）重点做好施工现场的“外防护、内封闭”各项防护设施的设置，加强“四口”“五临边”的防护，并正确使用“三宝”。
1.脚手架搭设参数 双排脚手架搭设高度按照20米进行计算，采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；
搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距h为1.50米；内排架距离墙长度为0.25米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
均布活荷载标准值:3kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；
基本风压为0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为1.25，风荷载体型系数为0.8；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.17；
脚手板类别:木脚手板；脚手板铺设层数:2；
栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.0397；
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度2.6m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆自重标准值：0.0397kN/m；
脚手板自重标准值：0.35×1.500/2=0.2625kN/m；
活荷载的标准值:3×1.500/2=2.25kN/m；
最大弯矩计算得： 最大应力计算值：满足要求！
最大挠度发生在简支梁的中间部分，则计算挠度得：
由计算可知，设计满足要求
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
则小横杆传递的荷载值为：
大横杆的自重设计值：
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。
最大挠度和： 大横杆的最大挠度2.39mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10mm与10mm，满足要求！
（四）扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系
数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc
小横杆的自重标准值:P1=0.0397×0.9/2=0.018kN；
大横杆的自重标准值:P2=0.0397×1.5=0.06kN；
脚手板的自重标准值:P3=0.350×0.9×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；
R=1.2×(P1+P2+P3)+1.4×Q=1.2×(0.018+0.06+0.236)+1.4×2.025=3.21kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）脚手架立杆稳定性的计算:
1.作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1444
NG1=0.144×20＝2.88kN
(2)脚手板的自重标准值（kN/m²）;本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×2×1.500×(0.9＋0.25)/2＝0.604kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准直（kN/m）;本例采用栏杆、木脚手板，标准值为0.17
NG3=0.17×1.500×2/2=0.255kN
吊挂安全设施荷载，包括安全网（kN/m²）;标准值为0.01
NG4=0.01×1.500×20=0.30kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1＋NG2＋NG3＋NG4＝4.039kN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.0×2×1.5×0.9/2=4.05kN
计算风荷载标准值：
经计算得到，风荷载标准值:
确定材料强度附加分项系数
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.039+1.4×4.05=11.2616kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
=1.2NG+0.91.4NQ=1.2×4.039+0.9×1.4×4.05=11.3969kN；
计算轴心受压杆件的稳定系数：查表可得：u=1.503
风荷载设计值产生的立杆弯矩为
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
由以上计算可知，成立，故设计满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：
有以上计算可知，成立，故设计满足要求！
连墙件的轴向力设计值计算：Nl=Nlw+N0
风荷载标准值=0.45kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；
《扣件式钢管脚手架规范》5.4.1连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0=3.00KN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)：Nlw=1.4××Aw=8.51KN；
连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=11.81KN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
由长细比L0/i=250/15.9=15.7216的结果查表得到=0.988，L0为内排架距离墙的长度；
又：A=5.06cm2；[f]=205.00N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为:
由于Nl=11.81 连墙件采用双扣件与墙体连接，由以上计算得到Nl=11.81小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！ 悬挑梁设计：悬挑长度1.25米，采用18号工字钢，锚固长度2.6米，第第一道距建筑物最外侧0.25m，第二道距第一道2.15m，第三道距第二道0.2m，N为不考虑风荷载时立杆传递的压力N=11.26KN； 查施工手册，可得到支座反力、弯矩及挠度计算公式如下： 18#工字钢的特性： 由以上计算可知，设计满足要求！ 悬挑梁整体稳定性计算： 水平钢梁采用18号工字钢，计算公式： 其中—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》GB50017附录B得到=2.00，由于大于0.6，按照查表《钢结构设计规范》GB50017附录B其值用 水平钢梁的稳定性计算，满足要求！ 锚固段与楼板连接的计算： 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.03kN，拉环强度计算公式为： 其中为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》=50N/mm²; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径： 故水平钢梁与楼板的锚固环所用钢筋最小直径不小于10mm，选用的钢筋。 图中，N=11.26KN 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.725kN 所需拉环钢筋最小直径： 故水平钢梁与楼板的锚固环所用钢筋最小直径不小于4mm，选用的钢筋。 阳角处悬挑梁的受力简图 图中R=Ra+q(1.6+1.5)=34.563+0.243.1=35.31KN,N=11.26KN 由计算可知18#工字钢不能满足要求！ 因此选用型号为25b的工字钢，其截面特性为：； 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=16.13kN 故水平钢梁与楼板的锚固环所用钢筋最小直径不小于16mm，选用的钢筋。 在悬挑梁顶端设置拉绳，下面对拉绳进行计算： 阳角处悬挑梁的受力简图 选用，公称拉伸强度1870，直径不小于24mm的钢丝绳。 楼梯间处联梁的受力简图 楼梯间处联梁采用16#工字钢其截面性质为：； 图中N=11.26KN 楼梯间处悬挑梁的受力简图 =24.1×9.8=236.18N/m=0.236KN/m 由计算可知18#工字钢不能满足要求！ 查表选用工字钢型号为25b的工字钢，其截面特性为； =42.00×9.8=411.63N/m=0.41KN/m =16.89+0.5×0.41×3.2=17.55KN 由于在悬挑梁顶端设置了拉绳，计算所得的变形挠度可视为满足要求！ DB61／T 993-2015 高速公路监控、收费、通信系统工程施工技术规范锚固环的计算：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=21.03kN;由得： 所需要拉环最小直径： 故水平钢梁与楼板的锚固环所用钢筋最小直径不小于18mm，选用的钢筋。 在悬挑梁顶端设置拉绳，下面对拉绳进行计算： 阳角处悬挑梁的受力简图 选用GB 51344-2019-T：加油站在役油罐防渗漏改造工程技术标准（无水印，带书签），公称拉伸强度1870，直径不小于24mm的钢丝绳。