施工组织设计下载简介
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房地产项目施工总承包工程模板工程施工方案[fv]——木枋的抗剪强度设计值（N/mm2）
τ=3v/2bh=3×3.67×103/2×50×100=1.1N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2，满足要求！
对拉螺杆横向间距为500mm，双钢管竖向间距400取三跨连续梁，计算跨度500mm。
DB11／T 1630-2019标准下载荷载设计值q=1.2×61.28×0.4+1.4×2×0.4=29.4+1.12=30.52kN/m
最不利位置为支座处最大弯矩M=0.1ql2=0.1×30.52×0.52=0.76kN·m
双钢管截面特性（安全起见，按Φ48×2.7计算）
截面模量W=I/D/2=1.98×105/24=8.3×103mm3
σ=M/W=0.76×106/8.3×103=91.57N/mm2＜[f]=205N/mm2，满足要求！
挠度计算取恒载荷载标准值q=61.28×0.4=24.5kN/m
ω=0.677ql4/100EI=0.677×24.5×5004/100×2×105×1.98×105=0.26mm＜[ω]=l/250=500/250=2mm，满足要求！
按照公式V=0.6ql；τ=3v/2s≤[fv]
式中，V—钢管最大剪力（N）V=0.6ql=0.6×30.52×0.5=9.16kN
L——计算跨度（对拉螺杆横向间距）
q——钢管上的线荷载（kN/m）
τ——钢管产生的最大剪应力（N）
s——钢管的截面积（mm2）
[fv]——钢管的抗剪强度设计值（N/mm2）
τ=3v/2s=3×9.16×103/2×2×384=17.8N/mm2＜[fv]=125N/mm2，满足要求！
对拉螺杆横向间距500mm，竖向间距400mm。
对拉螺栓受力的计算公式：
式中P－对拉螺栓承受拉力（N）；
F－砼侧压力（N/m2）；
A－对拉杆螺栓分担的受荷面积（mm2），A＝a×b，a、b为螺栓纵横间距。
本工程对拉螺栓统一采用φ14的圆钢制作，经查表得M14容许拉力为17.8kN。
A＝0.5×0.4=0.2m2
P=76.34×0.2=15.26kN＜容许拉力17.8kN，满足要求！
对板厚B≤200mm的楼板支撑体系立杆间距为1.2m，步距第一步距扫地杆1.5m，其余为1.2m，计算取车库负一层板，板厚200mm，层高取最不利3.85m。计算如下。
横向间距或排距(m)：1.2；纵距(m)：1.2；步距(m)：第一步1.5，其余1.2；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；模板支架搭设高度(m)：3.65；
采用的钢管(mm)：Φ48×3.5；
模板自重(kN/m2)：0.35，混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.1（砼自重24，钢筋自重1.1）；
施工设备、人员荷载标准值(kN/m2)：2.5；
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；
木枋抗剪强度设计值(N/mm2)：1.4；木枋的间距(mm)：300；
木枋弹性模量E(N/mm2)：9500；木枋抗弯强度设计值(N/mm2)：13；
木枋的截面宽度(mm)：50；木枋的截面高度(mm)：100；
楼板的计算厚度(mm)：200；
取300×1000mm的面板作为计算单元。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
惯性矩I=1/12bh3=1/12×1000×153=28.21×104mm4
截面抵抗矩W=I/（0.5×h）=1/6bh2=3.75×104mm3
模板面板的按照三跨连续梁计算。
1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25.1×0.2×1.0+0.35×1.0=5.37kN/m；
2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=2.5×1.0=2.5kN/m；
按三跨连续梁计算，最大弯矩产生在中间支座处负弯矩，计算公式如下：
荷载设计值q=1.2×5.37+1.4×2.5=9.94kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.92×0.32=0.089kN·m；
最大应力σ=M/W=0.089×106/3.75×104=2.37N/mm2＜[f]=13N/mm2，满足要求！
挠度计算取恒荷载标准值q=5.37kN/m，公式为
面板最大挠度计算值v=0.677×5.37×3004/(100×9500×28.21×104)=0.11mm＜[V]=300/250=1.2mm，满足要求！
取50×1000mm为计算单元，木枋的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I=1/12bh3=1/12×50×1003=416.67×104mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.33×104mm3；
1）、钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.1×0.2×0.3=1.506kN/m；
2）、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.35×0.3=0.105kN/m；
3）、活荷载为施工设备及人员荷载(kN/m)：
p1=2.5×0.3=0.75kN/m；
4）、荷载设计值：q=1.2×（1.506+0.105）+1.4×0.75=2.98kN/m
计算按三跨连续梁计算，最大弯矩出现在中间支座负弯矩处，计算公式如下：
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.98×1.22=0.429kN·m；
最大应力σ=M/W=0.429×106/8.33×104=5.15N/mm2＜[f]=13N/mm2，满足要求！
截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bh<[τ]
最大剪力：V=0.6×2.98×1.2=2.15kN；
剪应力τ=3×2.15×103/(2×50×100)=0.645N/mm2＜[τ]=1.4N/mm2，满足要求！
挠度计算采用恒荷载标准值q=1.611kN/m，最大挠度计算公式如下：
最大挠度ν=0.677×1.611×12004/(100×9500×416.67×104)=0.57mm＜[V]=1200/250=4.8mm，满足要求！
4、模板支架立杆荷载标准值：（安全起见按Φ48×2.7计算）
钢管立杆间距1.2×1.2m，计算单元：
（1）静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架的自重(kN)：
NG1=0.158×3.65=0.58kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
②模板的自重(kN)：
NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；
③钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.1×0.2×1.2×1.2=7.2kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.28kN；
活荷载标准值NQ=2.5×1.2×1.2=3.6kN；
⑤不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.28+1.4×3.6=14.98kN；
6、立杆的稳定性计算：
Φ48×2.7截面特性：
截面积A=384mm2
惯性矩I=9.89×104mm4
截面模量W=I/0.5D=4.11×103mm3
轴心受压立杆稳定性系数ψ
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=14.98kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
I——计算立杆的截面回转半径(mm)：i=16.0；
A——立杆净截面面积(mm2)：A=384；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(mm3)：W=4.11×103；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
L0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；
立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.3×2=1.8m；
L0/i=1500/15.9=113；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；
最大应力；σ=M/φA=14.98×103/（0.496×384）=78.65N/mm2＜[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。
对于板厚B，200＜B≤350mm的楼板支撑体系立杆间距为0.9m，距扫地杆第一步为1.5m其余步距为1.2m，最不利位置取车库地下一层板，板厚350mm，层高3.4m。
横距(m)：0.9；纵距(m)：0.9；步距(m)：距扫地杆第一步为1.5，其余1.2；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；模板支架搭设高度(m)：3.05；
采用的钢管(mm)：Φ48×3.5；
恒载：模板自重(kN/m2)：0.35，混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.1；
活载：施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；
楼板的计算厚度(mm)：350；
面板采用胶合面板，厚度为15mm；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；
木方弹性模量E(N/mm2)：9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.4；木方的间隔距离(mm)：300；
木方的截面宽度(mm)：50；木方的截面高度(mm)：100；钢管：Φ48×3.5；
取300×1000mm为计算单元，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
惯性矩I=1/12bh3=1/12×1000×153=28.21×104mm4
截面抵抗矩W=I/（0.5×h）=1/6bh2=3.75×104mm3
模板面板的按照三跨连续梁计算。
1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25.1×0.35×1.0+0.35×1.0=8.785+0.35=9.14kN/m；
2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=2.5×1.0=2.5kN/m；
按三跨连续梁计算，最大弯矩产生在中间支座处负弯矩，计算公式如下：
荷载设计值q=1.2×9.14+1.4×2.5=14.47kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.47×0.32=0.13kN·m；
最大应力σ=M/W=0.13×106/3.75×104=3.5N/mm2＜[f]=13N/mm2，满足要求！
挠度计算取恒荷载标准值q=9.14kN/m，公式为
面板最大挠度计算值v=0.677×9.14×3004/(100×9500×28.21×104)=0.19mm＜[V]=300/250=1.2mm，满足要求！
取50×1000mm为计算单元，木枋的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I=1/12bh3=1/12×50×1003=416.67×104mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.33×104mm3；
1）、钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.1×0.35×0.3=2.64kN/m；
2）、模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.35×0.3=0.105kN/m；
3）、活荷载为施工设备及人员荷载(kN/m)：
p1=2.5×0.3=0.75kN/m；
4）、荷载设计值：q=1.2×（2.64+0.105）+1.4×0.75=4.34kN/m
计算按三跨连续梁计算，最大弯矩出现在中间支座负弯矩处，计算公式如下：
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.34×1.22=0.63kN·m；
最大应力σ=M/W=0.63×106/8.33×104=7.6N/mm2＜[f]=13N/mm2，满足要求！
截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bh<[τ]
最大剪力：V=0.6×4.34×1.2=3.12kN；
剪应力τ=3×3.12×103/(2×50×100)=0.94N/mm2＜[τ]=1.4N/mm2，满足要求！
挠度计算采用恒荷载标准值q=2.745kN/m，最大挠度计算公式如下：
ν=0.677×2.745×12004/(100×9500×416.67×104)=0.97＜[V]=1200/250=4.8，满足要求！
4、模板支架立杆荷载标准值：（安全起见按Φ48×2.7计算）
钢管立杆间距0.9×0.9m，计算单元：
（1）静荷载标准值包括以下内容：
①脚手架的自重(kN)：
NG1=0.158×3.05=0.48kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
②模板的自重(kN)：
NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；
③钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25.1×0.35×0.9×0.9=7.12kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.88kN；
活荷载标准值NQ=2.5×0.9×0.9=2.0kN；
⑤不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.88+1.4×2=12.26kN；
6、立杆的稳定性计算：
Φ48×2.7截面特性：
截面积A=384mm2
惯性矩I=9.89×104mm4
截面模量W=I/0.5D=4.11×103mm3
立杆的稳定性计算公式：
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.26kN；
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
I——计算立杆的截面回转半径(mm)：i=16；
A——立杆净截面面积(mm2)：A=384；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)(mm3)：W=4.11×103；
σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；
L0——计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；
立杆计算长度L0=h+2a=1.2+0.3×2=1.8m；
L0/i=1500/16.0=113；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；
最大应力σ=N/φA=12.26×103/0.496×384=64.37N/mm2＜[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素某加油站工程施工组织设计方案，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.155×1.006×(1.2+0.3×2)=2.146m；
Lo/i=2146/16.0=135；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；
最大应力σ=N/φA=12.26×103/（0.371×384）=86N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。
公路工程主要分项工程施工工艺(带框图)以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。