施工组织设计下载简介
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高层住宅楼工程项目脚手架施工方案f、连墙点应随拆除进度逐层拆除。
g、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调一致，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方以防坠落。
h、拆架人员必须系安全带，拆除过程中国家电网公司施工项目部标准化管理手册--变电工程(2018年版).pdf，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。
i、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。
l、拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。
m、拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。
n、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、地下明沟等物品。
o、拆下的材料应用绳索栓牢，利用塔吊徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点、随拆随运，分类堆放。当天拆除当天清理，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
p、在拆架过程中不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。
q、拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。
r、拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便
s、拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。
t、拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。
x、严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。
1、上下人通道：外架上下人通道只在前正在施工的两个楼层期使用，在正在施工的两个楼层用钢管在采光井部位外架上搭设斜向楼梯，并加设高1米的横杆作为护栏，用方木订成一排，在斜向钢管之间满铺，并在方木上，订成间距320㎜的长度为700㎜的防滑50×50的方木条。
后期采用从楼梯上下楼层，和从施工电梯（人货两用）,上下人员。
2、转料平台：转料平台搭设大小在10平方米左右；在四层以下在四周中间位置搭设，四层以上在阳台位置搭设；采用六米钢管悬挑，和外架连接，在同一层浇筑顶板时，予埋φ14圆钢拉环，并用φ14的钢丝绳拉接离端头1米位置与楼体垂直方向转料平台边缘，搭设1.2米高护栏。
b、后期主要通道设置在施工电梯部位，在施工电梯入口处，搭设长5米，宽六米的施工通道，上铺双层竹架板，横竖交错铺设，外围采用防护密闭网维护；并在施工电梯楼层出入口处，用钢管搭设间距不大于1.2米的方格网，上下满铺垂直于电梯出入口的竹架板，作为施工通道，在通道临边的部位拦设1.2米高钢管维护栏。
九、脚手架施工计算书（使用中国建筑科学研究院研制的PKPM软件进行计算）
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为50.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5， 连墙件采用1步2跨，竖向间距1.5米，水平间距3.00米。本工程由于跨度较大，楼层较高，沿框柱加密连接。 施工均布荷载取标准值3.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用16号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁上面采用14钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物1.30m，支杆采用钢管48×3.5mm。
（一）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值
q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m
2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.356×1.0002/8=0.294kN.m
=0.294×106/5080.0=57.874N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.713×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.888mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
（二）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN
活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN
2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.178×1.500=0.480kN.m
=0.480×106/5080.0=94.508N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.038+0.175+1.500=1.713kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1713.400×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=4.34mm
最大挠度和V=V1+V2=4.389mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1、荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN
活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（四）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；
本例为0.1394NG1=0.139×50.000=6.970kN
、脚手板的自重标准值(kN/m2)；
本例采用竹串片脚手板，
标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.000+0.300)/2=1.365kN
、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；
本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，
标准值为0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN
、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×50.000=0.375kN经计算得到，
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.160kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，
活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.200
风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
（五）、立杆的稳定性计算:
1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.29kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2； W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=134.74 [f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.35kN； ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26； i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2； W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.190kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=164.73 [f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
（六）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
Aw=3.00×3.00=9.000m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；
经计算得到Nlw=5.953kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.953kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f] 其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到：
[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.953kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求，须采用双扣件！
（七）、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，
截面抵抗矩W=116.80cm3，
截面积A=25.15cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×9.16+1.4×4.50=17.29kN 水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m
0.003.012.770.980.50
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=20.348kN,
R2=15.569kN,
最大弯矩Mmax=2.886kN.m
f=M/1.05W+N/A=2.886×106/(1.05116800.0)+0.0001000/2515.0=23.528N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（八）、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下
其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
b=570×10.0×65.0×235/(1300.0×160.0×235.0)=1.78
=2.89×106/(0.912×116800.00)=27.10N/mm2；
<[f],满足要求!
（九）、拉杆与支杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；
RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。
各支点的支撑力RCi=RUisini+RDisin
i且有RUicosi=RDicosi可以得到
按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为
RU1=10.512kN
RD1=10.512kN
（十）、拉绳和支杆的强度计算:
钢丝绳允许拉力计算公式如下
0.85×80.1/6=11.34KN
斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为斜撑杆的轴向力，N=10.512kN；
lwt为焊接面积，取1808.64mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度=10512.31/1808.64=5.81N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=10.51kN；
——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.30；
i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=3.36cm；
l——受最大压力斜杆计算长度，l=5.17m；
A——受压斜杆净截面面积，A=29.85cm2；
——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是11.83N/mm2；
[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；
<[f],满足要求!
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
其中N为斜撑杆的轴向力，N=10.512kN；
lwt为焊接面积，取2984.52mm2；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；
经过计算得到焊缝抗拉强度=10512.31/2984.52=3.52N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
（十一）、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.569kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径
D=[15569×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式
其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=15.57kN；
d——楼板螺栓的直径，d=20mm；
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于15568.77/(3.1416×20×1.5)=165.2mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中N——锚固力GBT 676-2007 化学试剂 乙酸(冰醋酸).pdf，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=15.57kN；
d—楼板螺栓的直径，d=20mm；
b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
Q／GDW 46 10022.35-2018 调速器控制系统运检导则(试行).pdfXX安装公司高层住宅楼
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