施工组织设计下载简介

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拟采用M12对拉螺栓，丝杆直径为12mm；对拉螺栓的水平布置间距450mm，竖向间距300mm，第一道布置在梁底以上200mm处。

其中N—对拉螺栓所受的拉力，取外楞最大支座力，N=12.113kN

DB64／ 664-2010标准下载[N]—对拉螺栓最大容许拉力值；取17.85；

A—对拉螺栓有效面积为105.0mm²；

f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²；

[N]=fA=170×105.0=17.85kN

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=450×15×15/6=1.69×104mm3；

I=450×15×15×15/12=1.27×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.50+0.50]×0.45×0.90=31.226kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(2.00+2.50)×0.45×0.90=2.552kN/m；

q=31.226+2.552=33.777kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×31.226×133.3332+0.117×2.552×133.3332=6.08×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×31.226×0.133+0.45×2.552×0.133=1.818kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×31.226×0.133+1.2×2.552×0.133=4.988kN

σ=Mmax/W=6.08×104/1.69×104=3.6N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×31.226×133.34/(100×4200×1.27×105)=0.126mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.126mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.533mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.988/0.45=11.084kN/m

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4×9×9/6=54cm3；

I=4×9×9×9/12=243cm4；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×11.084×0.452=0.224kN·m；

最大应力σ=M/W=0.224×106/54000=4.2N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.2N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bh0)

其中最大剪力:V=0.6×11.084×0.45=2.993kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.993×1000/(2×40×90)=1.247N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.247N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×11.084×4504/(100×9000×243×104)=0.141mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.450×1000/250=1.800mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.141mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.818kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.988kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

经过连续梁的计算得到：

N1=N4=2.127kN；

N2=N3=13.859kN；

最大弯矩Mmax=0.532kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.531mm；

最大应力σ=0.532×106/5130=103.7N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值103.7N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

梁底立杆采用顶托支撑，顶托承载力设计值取30.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

其中Rc—顶托承载力设计值，取30.00kN（标准值为40.kN，根据实际工况折减为30.00kN）；

R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=13.859kN；

R<30.00kN,所以顶托承载力的设计计算满足要求!

σ=N/(φA)≤[f]

梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=13.86kN；

N=N1+N2=13.86+0.795=14.655kN；

立杆计算长度lo计算公式lo=h+2a，

即:lo=1.5+2×0.3=2.1m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2100/17=123.5；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386

钢管立杆受压应力计算值；σ=14655.027/(0.386×452)=83.997N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=83.997N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求。

7.3140mm板模板验算

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):7.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

托梁材料为：钢管(单钢管):Ф48×3；

楼板的计算厚度(mm):140.00；

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.52/6=33.75cm3；

I=90×1.53/12=25.312cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.14×0.9+0.5×0.9=3.663kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2×0.9=1.8kN/m；

其中：q=1.2×3.663+1.4×1.8=6.916kN/m

最大弯矩M=0.1×6.916×2502=43222.5N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=43222.5/33750=1.281N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.281N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=3.663kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×3.663×2504/(100×4200×25.312×104)=0.091mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.091mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=4×9×9/6=54cm3；

I=b×h3/12=4×9×9×9/12=243cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.25×0.14+0.5×0.25=1.018kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2×0.25=0.5kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.018+1.4×0.5=1.921kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.921×0.92=0.156kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.156×106/54000=2.882N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.882N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×1.921×0.9=1.037kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.037×103/(2×40×90)=0.432N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.432N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=1.018kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×1.018×9004/(100×9000×2430000)=0.207mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.207mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(单钢管):Ф48×3；

I=10.78cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.729kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.566kN·m；

最大变形Vmax=1.399mm；

最大支座力Qmax=6.86kN；

最大应力σ=566285.898/4490=126.122N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值126.122N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.399mm小于900/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×7.5=1.038kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.14×0.9×0.9=2.892kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.335kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2+0.45)×0.9×0.9=1.984kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

地下连续墙施工组织设计方案N=1.2NG+1.4NQ=7.98kN；

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.3×2=2.1m；

l0/i=2100/15.9=132；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

GA／T 1056-2013标准下载钢管立杆的最大应力计算值；σ=7979.94/(0.386×424)=48.758N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=48.758N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！