施工组织设计下载简介

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某电视中心工程外脚手架施工方案

拆下的钢管，脚手板等配件，分别集中用钢丝绳栓住，及时用塔吊运至地面，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件集中回收。

5.0脚手架搭设质量的检查验收规定

DB37／T 3599-2019标准下载（1）脚手架的验收标准规定

构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到40～60N.m；8号钢丝十字交叉扎点应拧1.5～2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应≥80mm。

钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm；当架高>20m时为不大于75mm。

纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。

作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的要求。

（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：

施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；

在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；

使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。

6.0脚手架及物料平台计算书

一、主楼南立面外脚手架立杆稳定计算

立杆采用φ48X3.5钢管，双排架，步距1800mm，纵距1500mm，立杆横距900mm。验算底层立杆稳定，外排杆计算考虑风荷载，内排杆不考虑。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重：0.1248kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2+0.2)X1.5=5.85kN

脚手板及挡板：0.35X(0.9/2+0.2)X1.5X5+0.14X1.5X5=2.756kN

立杆自重：0.1248X22.5=2.8kN

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2)X1.5=4.05kN

b.脚手板及挡板：0.35X(0.9/2)X1.5X5+0.14X1.5X5=2.23kN

c.立杆自重：0.1248X22.5=2.8kN

风荷载标准值wk按下式计算：

wk=0.7μzμsw0

wk=0.7X1.24X1.3X1.2X0.6X0.7=0.57kN/m2

立杆计算长度l0按下式计算：

式中k为计算长度附加系数，取1.155，μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60，h为立杆步距1.8m，则

l0=1.155X1.60X1.8=3.326m

φ48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。

钢管长细比λ=l0/i=3326/15.8=211，查表得φ=0.163。

外杆稳定验算(组合风荷载)：

轴力设计值：N=0.85X1.4X4.05+1.2X(2.23+2.8)=10.86kN

风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0.57X1.5X1.82/10=0.33kN(m

N/(φA)+Mw/W=10.86/(0.163X0.489)+0.33/0.00508=201.2MPa<205MPa（满足）

内杆稳定验算(不组合风荷载)：

轴力设计值：N=1.4X5.85+1.2X(2.76+2.8)=14.86kN

N/(φA)=14.86/(0.163X0.489)=186.4MPa<205MPa，满足要求。

立杆采用φ48X3.5钢管，双排架，步距1.8m，纵距1.2m，立杆横距0.9m。验算底层立杆稳定，外排杆计算考虑风荷载，内排杆不考虑。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2+0.2)X1.2=4.68kN

脚手板及挡板：0.35X(0.9/2+0.2)X1.2X6+0.14X1.2X6=2.65kN

立杆自重：0.1161X25.2=2.93kN

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2)X1.2=3.24kN

b.脚手板及挡板：0.35X(0.9/2)X1.2X6+0.14X1.2X6=2.14kN

c.立杆自重：0.1161X25.2=2.93kN

风荷载标准值wk按下式计算：

wk=0.7μzμsw0

wk=0.7X1.55X1.3X1.2X0.6X0.7=0.71kN/m2

立杆计算长度l0按下式计算：

式中k为计算长度附加系数，取1.155，μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60，h为立杆步距1.8m，则

l0=1.155X1.6X1.8=3.326m

φ48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。

钢管长细比λ=l0/i=3326/15.8=211，查表得φ=0.163。

外杆稳定验算(组合风荷载)：

轴力设计值：N=0.85X1.4X3.24+1.2X(2.14+2.93)=9.94kN

风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0.71X1.2X1.82X0.1=0.328kN(m

N/(φA)+Mw/W=9.94/(0.163X0.489)+0.328/0.00508=189.3MPa<205MPa，满足要求。

内杆稳定验算(不组合风荷载)：

轴力设计值：N=1.4X4.68+1.2X(2.65+2.93)=13.25kN

N/(φA)=13.25/(0.163X0.489)=166.2MPa<205MPa，满足要求。

立杆采用φ48X3.5钢管，步距1.8m，纵距1.2m，立杆横距约1.2m。验算底层立杆稳定，考虑风荷载。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(1.2/2)X1.2=4.32kN

脚手板及挡板：0.35X(1.2/2)X1.2X4+0.14X1.2X4=1.68kN

立杆自重：0.1161X18=2.09kN

风荷载标准值wk按下式计算：

wk=0.7μzμsw0

wk=0.7X1.85X1.3X1.2X0.6X0.7=0.85kN/m2

立杆计算长度l0按下式计算：

式中k为计算长度附加系数，取1.155，μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60，h为立杆步距1.8m，则

l0=1.155X1.6X1.8=3.326m

φ48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。

钢管长细比λ=l0/i=3326/15.8=211，查表得φ=0.163。

稳定验算(组合风荷载)：

轴力设计值：N=0.85X1.4X4.32+1.2X(1.68+2.09)=9.66kN

风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0.85X1.2X1.82X0.1=0.393kN(m

N/(φA)+Mw/W=9.66/(0.163X0.489)+0.393/0.00508=198.6MPa<205MPa，满足要求。

主楼南立面悬挑外架钢梁的计算

（一）8层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点一）

在该层楼面上悬挑20b型工字钢(5M/根),外挑2700mm(从梁边起算),纵向间距1500mm；该层钢梁支撑8~13层的外架，共5层楼总高度22.5M，外架横距900mm,纵距1500mm,步高1800mm。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，

立杆（包括扣件等）自重：0.1248kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2+0.2)X1.5=5.85kN

脚手板及挡板：0.35X(0.9/2+0.2)X1.5X5+0.14X1.5X5=2.756kN

立杆自重：0.1248X22.5=2.8kN

P内=5.85X1.4+(2.756+2.8)X1.2=14.86kN

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2)X1.5=4.05kN

b.脚手板及挡板：0.35X(0.9/2)X1.5X5+0.14X1.5X5=2.23kN

c.立杆自重：0.1248X22.5=2.8kN

P外=4.05X1.4+(2.23+2.8)X1.2=11.71kN

钢挑梁为20b型工字钢，查表知IX=2500cm4，WX=250cm3，

IX：SX=16.9，计算简图如下所示：

（1）应力σ=Mmax/γX·WX

=(P外×2.6+P内×1.7)/(1.05×WX)

=212.1MPa<215MPa（满足）

（2）剪应力τ=(P外+P内)·SX/(IX·b)

=(P外+P内)/(16.9×9)=17.5MPa<125MPa（满足）

（3）挠度f=f内+f外

≈22mm≤2［L/250］=22mm（满足）

（二）.13层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点二）

在该层楼面上悬挑2［10型槽钢(2M/根),纵向间距1200mm，并采用［10型槽钢斜撑；该层钢梁支撑13~19层的外架，共6层楼总高度25.2M，外架横距900mm,纵距1200mm,步高1800mm。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，

立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2+0.2)X1.2=4.68kN

脚手板及挡板：0.35X(0.9/2+0.2)X1.2X6+0.14X1.2X6=2.65kN

立杆自重：0.1161X25.2=2.93kN

P内=4.68X1.4+(2.65+2.93)X1.2=13.25kN

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2)X1.2=3.24kN

b.脚手板及挡板：0.35X(0.9/2)X1.2X6+0.14X1.2X6=2.14kN

c.立杆自重：0.1161X25.2=2.93kN

P外=3.24X1.4+(2.14+2.93)X1.2=10.62kN

轴力N=（P外×1.6+P内×0.7）/0.7cos54.2o=64.1kN

钢挑梁为2［10型槽钢，查表知IX=396.6cm4，WX=79.32cm3，

（1）应力σ=Mmax/γX·WX

=(P外×0.9)/(1.0×WX)

=120.5MPa<215MPa（满足）

（2）剪应力τ=［N·sin35.8o－(P外+P内)］/［2×5.3×（100－2×8.5）］

=15.5MPa<125MPa（满足）

（3）挠度f=P外·（900）3/3EI=3.10mm≤2［L/250］=7.2mm（满足）

斜撑采用［10型槽钢，面积A=12.748cm2，iX=3.95㎝

lo=(0.92+0.652)1/2=1.11m，λ=lo/iX=28.106→查表得φ=0.918

N/(φA)=64.1×103/(0.918X12.748×102)=54.8MPa<215MPa（满足）

（三）.19层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点二）

在该层楼面上悬挑2［10型槽钢(2M/根),纵向间距1200mm，并采用［10型槽钢斜撑；该层钢梁支撑19~23层的外架，共4层楼总高度15.6M，外架横距900mm,纵距1200mm,步高1800mm。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，

立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(1.05/2+0.2)X1.2=5.22kN

脚手板及挡板：［0.35X(1.05/2+0.2)+0.14］X1.2X4=1.89kN

立杆自重：0.1161X15.6=1.81kN

P内=5.22X1.4+(1.89+1.81)X1.2=11.75kN

a.施工荷载（考虑两层）：3X2X(0.9/2)X1.2=3.24kN

b.脚手板及挡板：0.35X(0.9/2)X1.2X4+0.14X1.2X4=1.43kN

c.立杆自重：0.1161X7.8=0.906kN

P外=3.24X1.4+(1.43+0.906)X1.2=7.34kN

由于该层楼面悬挑钢梁作法同13层楼面，内、外立杆的荷载又均小于13层楼面悬挑钢梁上内、外立杆的荷载，故应满足设计要求，无需再进行计算。

（四）25层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点三）

在该层楼面上悬挑2［10型槽钢(2M/根),纵向间距1200mm；该层钢梁支撑25~顶层的外架，计算设定为4层楼总高度18M，外架横距900mm,纵距1200mm,步高1800mm。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0.14kN/m，

立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2

施工荷载（考虑两层）：3X2X(1.2/2)X1.2=4.32kN

脚手板及挡板：0.35X(1.2/2)X1.2X4+0.14X1.2X4=1.68kN

立杆自重：0.1161X18=2.09kN

P=4.32X1.4+(1.68+2.09)X1.2=10.57kN

钢挑梁为2［10型槽钢，查表知IX=396.6cm4，WX=79.32cm3，

（1）应力σ=Mmax/γX·WX

=(P×0.8)/(1.0×WX)

=106.6MPa<215MPa（满足）

（2）剪应力τ=P/［2×5.3×（100－2×8.5）］

=12.0MPa<125MPa（满足）

（3）挠度f=P·（800）3/3EI=2.2mm≤2［L/250］=6.4mm（满足）

三、裙房外脚手架立杆稳定计算

立杆采用φ48X3.5钢管，双排架，计算高度32m，步距1.8m，纵距1.5m，立杆横距1.05m，连墙件布置为三步二跨。验算底层立杆稳定，外排杆计算考虑风荷载，内排杆不考虑。

荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2；挡板：0.14kN/m；立杆（包括扣件等）自重：0.1248kN/m（步距1.8m）；施工荷载：3kN/m2(结构)；2kN/m2（装修）

施工荷载（考虑结构+装修共两层）：(3+2)X(1.05/2+0.2)X1.5=5.44kN

脚手板及挡板（考虑四层）：0.35X(1.05/2+0.2)X1.5X4+0.14X1.5X4=2.36kN

立杆自重：0.1248X32=3.99kN

a.施工荷载（考虑结构+装修共两层）：(3+2)X(1.05/2)X1.5=3.94kN

b.脚手板及挡板（考虑四层）：0.35X(1.05/2)X1.5X4+0.14X1.5X4=1.94kN

c.立杆自重：0.1248X32=3.99kN

风荷载标准值wk按下式计算：

wk=0.7μzμsw0

wk=0.7X0.85X1.3X1.2X0.6X0.7=0.390kN/m2

立杆计算长度l0按下式计算：

式中k为计算长度附加系数，取1.155，μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.65，h为立杆步距1.8m，则

l0=1.155X1.65X1.8=3.43m

φ48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。

钢管长细比λ=l0/i=3430/15.8=217，查表得φ=0.154。

外杆稳定验算(组合风荷载)：

轴力设计值：N=0.85X1.4X3.94+1.2X(1.94+3.99)=11.8kN

风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0.390X1.5X1.82X0.1=0.226kN(m

N/(φA)+Mw/W=11.8/(0.154X0.489)+0.226/0.00508=201.2MPa<205MPa，满足要求。

内杆稳定验算(不组合风荷载)：

轴力设计值：N=1.4X5.44+1.2X(2.36+3.99)=15.24kN

N/(φA)=15.24/(0.154X0.489)=202.4MPa<205MPa，满足要求。

四、物料平台计算书(作法参见详图06)

面荷载标准值：施工荷载：4.0kN/m2；脚手板：0.35kN/m2。

荷载设计值：1.4X4.0+0.35X1.2=6.0kN/m2.

均布荷载：q=6X0.6=3.6kN/m

跨中弯矩：M=ql2/8=3.6X0.92/8=0.36kN(m

10号槽钢截面抵抗矩W=39.7cm3

最大正应力σ=M/W=0.36X106/39.7X103=9.07MPa<215MPa，合格。

均布荷载：q=6X0.9=5.4kN/m

跨中弯矩：M=ql2/8=5.4X32/8=6.075kN(m，支座反力R=5.4X3/2=8.1kN

双10号槽钢截面抵抗矩W=79.3cm3

最大正应力σ=M/W=6.075X106/79.3X103=76.6MPa<215MPa，合格。

20b号工字钢梁及钢丝绳计算

P1，P2，P3分别为3根双10号槽钢梁传来的集中力，其中：

P1=4.05kN，P2=8.1kN，P3=4.05kN

N1为钢丝绳内的拉力，R1，R2为支座反力。

简化计算，忽略钢丝绳的伸长，

Mmax=4.05X3X1.8/4.8+8.1X3.9X0.9/4.8=10.5kN(m

R1=N1Xcos39o=16.3kN。

广南至砚山高速公路某桥墩柱、系梁施工组织设计20b工字钢截面抵抗矩W=250cm3

工字钢上的最大正应力：

σ=Mmax/W=10.5X106/250X103=42MPa<215MPa，合格

钢丝绳（6×19φ15.5）面积A=89.49mm2，抗拉强度大于1300MPa,

GB／T 5137.5-2020 汽车安全玻璃试验方法 第5部分：耐化学侵蚀性和耐温度变化性试验钢丝绳内的最大拉应力：σ=N1/A=21X103/89.49=234.7MPa<1300MPa,合格。

水平支座反力R2依靠支座处的构造措施抵抗，不再验算。