施工组织设计下载简介

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脚手板的荷载标准值P2=0.110×1.050×1.500/2=0.087kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.087+1.4×2.362=3.460kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

地脚螺栓预埋件施工方案双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×37.000=4.618kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.11

NG2=0.110×10×1.500×(1.050+0.300)/2=1.114kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×1.500×10/2=1.275kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010

NG4=0.010×1.500×37.000=0.555kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.561kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.950

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.130×0.950=0.301kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.561+0.85×1.4×4.725=14.696kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.561+1.4×4.725=15.689kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.301×1.500×1.800×1.800/10=0.174kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.689kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=15689/(0.19×489)=172.696N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.696kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.174kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=14696/(0.19×489)+174000/5080=195.994N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.944kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=56.596米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.944kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.146kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=42.463米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.301kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=6.817kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.817kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=11.817kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须使用双扣件。

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=62.75

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.69

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

4、卸料平台设计计算书

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.4m，锚固长度为1.6m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2m。主梁采用16号工字钢，次梁采用16号工字钢、14号槽钢，次梁间距1m。容许承载力均布荷载2kN/m2，最大堆放材料荷载10kN。

脚手板类别：竹脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.17；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10

外侧钢绳与与主体间距离为4.3米；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.00；

钢丝绳安全系数K：10，悬挑梁与墙的节点按“铰支”计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号工字钢（Q235）；

次梁材料类型及型号：只计算14#槽钢（Q235）；

次梁水平间距ld(m)：1.0米，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.50。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.40，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.60,平台计算宽度(m)：2.0

次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为：面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm，截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm

(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×1.00=0.35kN/m

（2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；

Q2=2.00×1.00=2.00kN/m

(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m

经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.35+0.14)+1.4×2.00=3.39kN/m

经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值M=3.39×2.002/8+14.00×2.00/4=8.70kN.m

其中
x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度
=8.70×106/(1.05×80500.00)=102.87N/mm2；

次梁的抗弯强度计算
<[f],满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到
b=570×9.5×58.0×235/(2000.0×140.0×235.0)=1.12

经过计算得到强度
=8.70×106/(0.802×80500.00)=134.76N/mm2；

次梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，其截面特性为

面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm

截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm

(1)栏杆自重标准值：标准值为0.17kN/m

Q1=0.17kN/m

(2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m

经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.17+0.20)=0.44kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)=1.78kN

P2=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)=3.39kN

P3=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)=3.39kN

P4=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)+14.00/2=10.39kN

P5=((1.2×0.35+1.4×2.00)×1.00×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)=3.39kN

P6=((1.2×0.35+1.4×2.00)×0.20×2.00/2+1.2×0.14×2.00/2)=0.82kN

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台主梁计算简图

主梁支撑梁剪力图(kN)

主梁支撑梁弯矩图(kN.m)

主梁支撑梁变形图(mm)

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为8.59kN

最大弯矩Mmax=10.45kN.m

其中
x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度
=10.45×106/1.05/141000.0+9.23×1000/2610.0=74.14N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

经过计算得到强度
=10.45×106/(0.748×141000.00)=99.13N/mm2；

主梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

四、钢丝拉绳的内力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos
i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin
i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=12.60kN

五、钢丝拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=12.604kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×12.604/0.820=153.706kN。

选择6×37+1钢丝绳，直径18mm。

六、钢丝拉绳吊环的强度计算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=12.604kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的吊环最小直径D=[12604×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm

七、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：

地锚螺栓数量按照n=2个进行验算

每个地锚螺栓承受的拉力Nt=3102.893kN

每个地锚螺栓承受的剪力Nv=4614.187kN

每个地锚螺栓承受的直径d=20mm

每个地锚螺栓承受的直径de=16.93mm

地锚螺栓抗剪强度设计值fvb=170.0N/mm2

地锚螺栓抗拉强度设计值ftb=170.0N/mm2

每个地锚螺栓受剪承载力设计值Nvb=3.1416×20×20×170.0/4=53.407kN

每个地锚螺栓受拉承载力设计值Ntb=3.1416×16.93×16.93×170.0/4=38.270kN

经过计算得到公式左边等于0.118

每个地锚螺栓承载力计算满足要求!

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