施工组织设计下载简介

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N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.572+0.85×1.4×3.6=8.57kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

某高层商住楼工程后浇带施工方案（精品施工方案，图文并茂）N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.572+1.4×3.6=9.326kN；

9.1.6立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.44×1×0.214=0.066kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.066×1.5×1.82/10=0.038kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=8.570kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=9.326kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.534m；

长细比:L0/i=222；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.148

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=8570.22/(0.148×424)+38119.546/4490=145.063N/mm2；

立杆稳定性计算σ=145.063N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=9326.22/(0.148×424)=148.62N/mm2；

立杆稳定性计算σ=148.62N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

9.1.7连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.335，μs＝0.214，ω0＝0.44，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.335×0.214×0.44=0.088kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=32.4m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=3.991kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.991kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=420/15.9的结果查表得到φ=0.93，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=8.991

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=8.991小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

9.1.8悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体420mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×3.572+1.4×3.6=9.326kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=11.104kN；

R[2]=8.518kN；

最大弯矩Mmax=2.227kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.227×106/(1.05×108300)+6.411×103/2195=22.507N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值22.507N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

9.1.9悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×10×63×235/(2700×160×235)=0.83

经过计算得到最大应力σ=2.227×106/(0.73×108300)=28.143N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=28.143小于[f]=215N/mm2,满足要求!

9.1.10拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.822kN；

9.1.11拉绳的强度计算

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=12.822kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。

得到：[Fg]=26.067KN>Ru＝12.822KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=12.822kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12822×4/(3.142×50×2))1/2=12.8mm；

实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。

9.1.12锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.215kN；

压环钢筋的设计直径D=16mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2

σ=N/2A=214.615/201.062×2=0.534N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！

9.2型钢卸料平台计算书

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.60；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：10.00；

钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.80，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.20,次梁悬臂Mc（m）：0.20；

平台计算宽度(m)：2.00。

次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距0.5m，其截面特性为：

面积A=12.74cm2；

惯性距Ix=198.3cm4；

转动惯量Wx=39.7cm3；

回转半径ix=3.95cm；

截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.50=0.18kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10kN/m

Q2=0.10kN/m

1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：5.00kN

Q=1.2×(0.18+0.10)+1.4×2.00×0.50=1.73kN/m

P=1.4×5.00=7.00kN

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

R=[P+q(l+2m)]/2

经计算得出:R=(7.00+1.73×(2.00+2×0.20))/2=5.57kN

σ=M/γxWx≤[f]

次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.35×103/(1.05×39.70)=104.27N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=104.273N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2000.00×100.00×235.0)=1.16；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb'=0.827；

次梁槽钢的稳定性验算σ=4.35×103/(0.827×39.700)=132.31N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=132.313N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=21.95cm2；

惯性距Ix=866.2cm4；

转动惯量Wx=108.3cm3；

回转半径ix=6.28cm；

截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.17)=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

R[1]=7.674kN；

R[2]=4.759kN；

R[3]=0.067kN。

最大支座反力为Rmax=4.759kN；

最大挠度ν=0.010mm。

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

主梁槽钢的最大应力计算值32.798N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!

σ=M/（φbWx）≤[f]

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×10.0×63.0×235/(2600.0×160.0×235.0)=0.863；

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb'=0.743；

主梁槽钢的稳定性验算σ=45.53N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!

9.2.4钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(10/(1.6+1))=0.968；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RUi=7.674/0.968=7.93kN；

9.2.5钢丝拉绳的强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20mm。

GB/T 42175-2022标准下载得到：[Fg]=36.164KN>Ru＝7.929KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

9.2.6钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=7929.368N。

其中地热施工组织设计，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[7929.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=10.0mm。

实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。