施工组织设计下载简介
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高层建筑转换层模板施工方案q1＝bS承＝1×45.81＝45.81kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×34.8×1＝42.28kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
混凝土挡土墙专项施工方案（二）σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝bS正＝1×34.8＝34.8kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.8×2604/(100×10000×281250)＝0.36mm≤260/400=0.65mm
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×42.28×0.26+1.223×3.53×0.26＝13.69kN
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.26×34.8＝10.34kN
小梁最大悬挑长度(mm)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
q＝13.69kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×13.69×0.62，0.5×13.69×0.32]=0.62kN·m
σ＝Mmax/W＝0.62×106/64000＝9.62N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×13.69×0.6，13.69×0.3]=4.93kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.93×1000/(2×80×60)＝1.54N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
q＝10.34kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×10.34×6004/(100×8415×2560000)＝0.42mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=10.34×3004/(8×8415×2560000)=0.49mm≤300/400=0.75mm
Rmax＝max[1.1×13.69×0.6，0.4×13.69×0.6+13.69×0.3]＝9.03kN
R'max＝max[1.1×10.34×0.6，0.4×10.34×0.6+10.34×0.3]＝6.83kN
对拉螺栓水平向间距(mm)
主梁最大悬挑长度(mm)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.56kN，R2＝4.52kN，R3＝3.71kN，R4＝3.71kN，R5＝4.52kN，R6＝1.56kN
正常使用极限状态：R'1＝1.17kN，R'2＝3.41kN，R'3＝2.77kN，R'4＝2.77kN，R'5＝3.41kN，R'6＝1.17kN
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.44×106/4490=97.39N/mm2≤[f]=205N/mm2
τmax＝2Vmax/A=2×5.82×1000/424＝27.48N/mm2≤[τ]=120N/mm2
νmax＝0.35mm≤525/400＝1.31mm
轴向拉力设计值Ntb(kN)
同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.83×2＝16.77kN≤Ntb＝17.8kN
第十一节Ⅳc型截面梁侧模板计算
KL14，标高24.00m
混凝土梁截面尺寸(mmxmm)
混凝土重力密度γc(kN/m3)
新浇混凝土初凝时间t0(h)
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
混凝土浇筑速度V(m/h)
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.45]＝min[38.4，34.8]＝34.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×34.8+1.4×4，1.35×34.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[47.36，50.9]＝0.9×50.9＝45.81kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.8kN/m2
小梁最大悬挑长度(mm)
对拉螺栓水平向间距(mm)
200，725，1250
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
q1＝bS承＝1×45.81＝45.81kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×34.8×1＝42.28kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2
q＝bS正＝1×34.8＝34.8kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.8×2604/(100×10000×281250)＝0.36mm≤260/400=0.65mm
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×42.28×0.26+1.223×3.53×0.26＝13.69kN
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.26×34.8＝10.34kN
小梁最大悬挑长度(mm)
小梁弹性模量E(N/mm2)
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
小梁截面抵抗矩W(cm3)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
小梁截面惯性矩I(cm4)
q＝13.69kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×13.69×0.62，0.5×13.69×0.32]=0.62kN·m
σ＝Mmax/W＝0.62×106/64000＝9.62N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×13.69×0.6，13.69×0.3]=4.93kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.93×1000/(2×80×60)＝1.54N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
q＝10.34kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×10.34×6004/(100×8415×2560000)＝0.42mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=10.34×3004/(8×8415×2560000)=0.49mm≤300/400=0.75mm
Rmax＝max[1.1×13.69×0.6，0.4×13.69×0.6+13.69×0.3]＝9.03kN
R'max＝max[1.1×10.34×0.6，0.4×10.34×0.6+10.34×0.3]＝6.83kN
对拉螺栓水平向间距(mm)
主梁最大悬挑长度(mm)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.56kN，R2＝4.52kN，R3＝3.71kN，R4＝3.71kN，R5＝4.52kN，R6＝1.56kN
正常使用极限状态：R'1＝1.17kN，R'2＝3.41kN，R'3＝2.77kN，R'4＝2.77kN，R'5＝3.41kN，R'6＝1.17kN
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.44×106/4490=97.39N/mm2≤[f]=205N/mm2
τmax＝2Vmax/A=2×5.82×1000/424＝27.48N/mm2≤[τ]=120N/mm2
νmax＝0.35mm≤525/400＝1.31mm
轴向拉力设计值Ntb(kN)
同主梁计算过程TB 10427-2020 铁路客运服务信息系统工程施工质量验收标准(完整正版高清).pdf，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.83×2＝16.77kN≤Ntb＝17.8kN
第十二节相关图纸（附后）
一、8、15、16栋平面图、剖面图“附图一～附图五”；
二、施工现场平面布置图“附图六”；
SL 609-2013标准下载三、8、15、16栋转换层梁平面布置图“附图七～十一”；
四、8、15、16栋转换层高大模板支撑系统立面、剖面示意图“附图十二”；
五、8、15、16栋转换层梁高大模板支撑系统大样图“附图十三～十七”；