施工组织设计下载简介

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洛阳新区龙泰初中教学楼工程教学楼工程模板施工方案附计算书

计算跨度(内楞间距):l=350mm；

面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；

施工组织设计（漳州南站）面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×2/6=128cm3；

I=6×83×2/12=512cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=190mm；

内楞的最大弯距:M=0.101×21.96×190.002=8.01×104N·mm；

最大支座力:R=1.1×21.96×0.19=8.455kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=8.01×104/1.28×105=0.626N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=0.626N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×8004/(100×10000×5.12×106)=1.189mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=800/250=3.2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=1.189mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=3.2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×102×2/6=266.67cm3；

I=8×103×2/12=1333.33cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.537kN·m；

其中，F=1/6×q×h=4.392，h为梁高为1.2m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.54×106/2.67×105=5.765N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=5.765N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×4392.000×500.003/(100×10000.000×13333333.333)=0.066mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.066mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.066mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.8×0.3=5.856kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.856kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500×18×18/6=2.70×104mm3；

I=500×18×18×18/12=2.43×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.20×0.90=16.52kN/m；

q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2+q3=16.52+0.19+1.26=17.97kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=1/8×17.973×0.32=0.202kN·m；

σ=0.202×106/2.70×104=7.489N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=7.489N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.200+0.35）×0.50=15.48KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:ν=5×15.475×3004/(384×9500×2.43×105)=0.707mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.707mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=300/250=1.2mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.2×0.3=9.18kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.3×(2×1.2+0.3)/0.3=0.945kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；

静荷载设计值q=1.2×9.18+1.2×0.945=12.15kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×10×10/6=133.33cm3；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=12.15+1.89=14.04kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×14.04×0.5×0.5=0.351kN.m；

最大应力σ=M/W=0.351×106/133333.3=2.633N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值2.633N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×14.04×0.5=4.212kN；

方木受剪应力计算值τ=3×4212/(2×80×100)=0.79N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.79N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=9.180+0.945=10.125kN/m；

方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.064mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×1.200=30.600kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(30.600+0.350)+1.4×4.500=43.440kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=3.51kN；

最大弯矩Mmax=0.526kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.546mm；

最大应力σ=0.526×106/3190=165.047N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值165.047N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.51kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

水平钢管的最大支座反力：N1=3.51kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.08=1.097kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=3.51+1.097+0.136+1.193=5.937kN；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/14.2=207；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.169；

钢管立杆受压应力计算值；σ=5936.734/(0.169×339)=103.624N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=103.624N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

十、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=5.937/0.25=23.747kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=5.937kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=23.747≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

(津)12J5-1 平屋面6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案铝合金模板安全专项施工方案（模板）.doc，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。