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横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m(偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0)。

长细比:λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。

由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:Ψ=0.744，立杆截面积:A=489mm2，故
=
=54.8MPa<[σ]=215MPaDBT 29-72-2018天津市人工砂应用技术规程2018.08.01，立杆强度满足要求。

由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。

3.1.2腹处模板检算

模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为
，弹性模量为：
模板厚度d=0.015m。

考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按四跨连续梁形式进行检算，其中L为相邻两小横杆之间的距离，即模板计算跨径。公式根据建筑施工计算手册（P432）

q腹＝G腹×1m=110.84KN/m=110.84N/mm

W=1/6bh2=1/6×1000×152＝3.75×104mm3

弯曲强度：σ=KwqL2/W=0.121×110.84×1502/3.75×104=8.04MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求

竹胶板E=5.0×103MPa

I＝bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4

f=KwqL4/100EI=0.967×110.84×1504/(100×9.0×103×2.81×105)

＝0.21mm＜L/400=150/400=0.38mm故刚度满足要求。

模板下小横梁间距布置在各处均一致，此处模板所受荷载最大，当该处满足要求时，其它部位必然满足要求。因此以后均不再检算模板。

3.1.3槽型梁腹板处10×5cm方木检算

所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.15m，10×15cm大横梁间距在底板部位为0.6m,按三跨连续梁计算。

q=0.15×G腹=110.84×0.15=16.626KN/m=16.626N/mm

W=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3

σ=qL2/10W=16.626×3002/(10×8.33×104)

=1.8MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求。

方木E=9×103MPa

I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4

f=qL4/150EI=16.626×3004/(150×9×103×4.167×106)

＝0.02mm＜L/400=300/400=0.75mm故刚度满足要求。

3.1.4槽型梁腹板处15×10cm方木检算

所有荷载均由15×10cm方木传给支架，方木间距为0.3m，方木在支架的跨度为0.6m,按三跨连续梁计算。

q=0.6×G腹=110.84×0.3=33.252KN/m=33.252N/mm

W=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3

σ=qL2/10W=33.252×6002/(10×3.75×105)

=3.2MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求。

方木E=9×103MPa

I＝bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4

f=qL4/150EI=33.252×6004/(150×9×103×2.81×107)

＝0.11mm＜L/400=600/400=1.5mm故刚度满足要求。

箱梁腹板厚度最大为0.75m，故腹板下每米荷载为：

3.2.1梁箱室部位立杆检算

立杆实际间距为0.6m×0.9m,每个立杆承受力为：N2=G箱室×0.6×0.9=18.63KN<30 KN

碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5mm。

钢管回转半径:i=
=15.8mm;

横杆步距h=1.2m，故与=μh=1.0×1.2=1.2m(偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0)。

长细比:λ=
=
=75.95<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。

由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:Ψ=0.744，立杆截面积:A=489mm2，故
=
=51.2MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。

由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。

3.2.2槽型梁箱室处10×5cm方木检算

所有荷载均由10×5cm方木传给大横梁，方木间距为0.15m，10×15cm大横梁间距在底板部位为0.9m,,按三跨连续梁计算。

q=0.15×G腹板=34.5×0.15=5.18KN/m=5.18N/mm

W=1/6bh2=1/6×50×1002＝8.33×104mm3

σ=qL2/8Wj=5.18×9002/(10×8.33×104)

=5.03MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求。

方木E=9×103MPa

I＝bh3/12=50×1003/12=4.167×106mm4

f=qL4/150EI=5.18×9004/(150×9×103×4.167×106)

＝0.6mm＜L/400=900/400=1.5mm故刚度满足要求。

3.2.3槽型梁箱室处15×10cm方木检算

所有荷载均由15×10cm方木传给支架，方木间距为0.6m，支架间距在腹板板部位为0.9m×0.6m,,按三跨连续梁计算。

q=0.6×G腹=31.38×0.9=28.24KN/m=28.24N/mm

W=1/6bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3

σ=qL2/10W=28.24×6002/(10×3.75×105)

=2.7MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求。

方木E=9×103MPa

I＝bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm4

f=qL4/150EI=28.24×6004/(150×9×103×2.81×107)

＝0.1mm＜L/400=600/400=1.5mm故刚度满足要求。

侧模板采用钢模板，考虑模板本身的连续性，取1.0m长模板，按连续梁形式进行检算，模板厚度d=6mm,其中L为相邻两小肋板之间的距离，即模板计算跨径。

已知θ=30，V=2m/h,β1=β2=1

F1=0.22Υct0β1β2V1/2=0.22×25×
×1×1×

=34.57KN/m2

混凝土侧压力设计值为：q1=34.57×1.2=41.48KN/m2

倾倒混凝土产生的水平荷载标准值4KN/m2，荷载组合为：F2=4×1.4=5.6KN/m2则模板所受侧向压力F=41.48+5.6=47.08KN/m2

b.侧模板材料为钢材，其静弯曲强度为
，弹性模量为：E=2.1×105MPa，模板厚度d=6mm。

考虑模板本身的连续性，取1.0m宽的模板，按四跨连续梁形式进行检算，其中L=25cm为相横向内楞的距离，即模板计算跨径。公式根据建筑施工计算手册（P432）

Km=0.121；Kw=0.967

q腹＝F×1m=47.08KN/m=47.08N/mm

W=1/6bh2=1/6×1000×62＝6.0×103mm3

弯曲强度：σ=KwqL2/W=0.121×47.08×4002/6.0×103=151MPa＜〔σw〕=215MPa故强度满足要求

钢材E=2.1×105MPa

I＝bh3/12=1000×63/12=1.8×104mm4

f=KwqL4/100EI=0.967×47.08×2504/(100×2.1×105×1.8×104)

＝0.47mm＜L/400=250/400=0.625mm故刚度满足要求。

c.纵向采用□80×40×2.0的型钢做内楞，取间距a=250mm,竖向采用双[100×50×3.0槽钢做外楞，间距设为b，按单跨及两跨连续梁计算。公式根据建筑施工计算手册（P407）。

c.1按抗弯强度计算内楞容许跨度b

以知I=37.13×104mm4；W=9.28×103mm3；E=2.1×105N/mm2；钢楞的设计强度f=215MPa；钢楞的容许挠度[w]=0.3cm

F=47.08N/mm2

c.2按挠度计算内楞的容许跨度b

所以内外钢楞的间距取250mm,外楞间距可取1200mm.

d.对拉采用φ16钢筋，间距1.2×0.4m

N=47.08×1.2×3=169.5KN＜38.2×2.5+24.5×5=218KN

查表得φ16钢筋的容许拉力为24500N，φ20钢筋容许拉力为38200KN，满足设计要求。

四、油田专用道过车门洞检算

4.1.过车门洞底板纵梁检算

过车门洞上纵梁采用I50a工字钢，间距为0.6米,转动惯量W=1860cm3，E=206×103MPa,惯性矩I=46470cm4，截面面积A=119cm2；门洞处现浇梁底腹板截面面积为7.67㎡，梁底板宽度6.8米，门洞宽度（单孔）4.8米;

I50a工字钢每米重93.6kg

梁支架及模板重量取：2.5KN/m2

取施工人员、施工料具运输、堆放荷载：3.8KN/m2

取倾倒砼产生荷载：g5=2KN/m2，

振捣砼产生荷载：g6=2KN/m2；由于上述倾倒砼和振捣砼两项不同时发生，故计算时只取一项荷载。

则现浇梁自重产生的荷载：G=（7.67×2.65×9.6×9.8）/（9.6×6.8）=29.3KN/m2

50a纵梁每根的自重荷载:q1=93.6×9.8/1000=0.92KN/m

纵梁均布荷载q=1.2×（29.3×0.6+0.92+2.5×0.6）+1.4×0.6×(3.8+2)=28.9KN/m

按简支梁等跨两跨连续梁进行检算：

a.工字钢抗弯强度检算：Kw=0.521;Km=0.125

σ=M/w=Kmql2/w=0.125×28.9×4800×4800/1.86×106=44.7MPa<[σ]=215MPa,故强度满足要求。

b.挠度检算：f=KmqL4/100EI=0.521×28.9×48004/(100×2.1×105×46.47×107)=0.8mm<4800/400=12mm

4.2.过车门洞底板处纵梁上小横梁I10工字钢,间距0.3

Ⅰ10工字钢荷载均有门洞上支架立杆下方木传递,按简支梁计算。Ⅰ10工字钢间距0.3m,。I10工字钢I=245cm4;W=49cm3;50a工字钢纵梁间距为0.6m,所以L=0.6m。

每根工字钢的荷载q=1.2×（29.3×0.3+2.5×0.3）+1.4×0.3×(3.8+2)=13.9KN/m

按简支梁等跨四跨连续进行检算：

工字钢抗弯强度检算：Kw=0.632；Km=0.107

σ=M/w=Kmql2/w=0.107×13.9×600×600/4.9×104=10.9MPa<[σ]=215MPa,故强度满足要求。

挠度检算：f=KmqL4/100EI=0.632×13.9×6004/(100×2.1×105×2.45×106)=0.02mm<600/400=1.5mm;刚度满足要求。

4.3.I10工字钢上纵向铺10×15cm方木，作为立杆底座的支撑。

根据上文检算，腹板处立杆受力最大，立杆实际间距为0.6m×0.3m,每个立杆承受力为：p1=G腹板×0.6×0.3=19.95KN

按四跨等跨连续梁检算，单根立杆作用在方木的跨中；L为方木的跨度=0.3m；弯矩系数Km=0.107；挠度系数Kw=0.632

方木净截面抵抗弯矩W=1/6×bh2=1/6×100×1502＝3.75×105mm3

M=KmFL=0.107×19.95×0.3=0.64KN.m=0.64×106N.mm

a.对方木的强度进行检算：

σ=M/W=0.64×106/3.75×105=1.7MPa＜〔σw〕=12MPa故强度满足要求。

方木E=9×103MPa

I＝bh3/12=100×1503/12=2.8×107mm4

f=KwFl3/100EI=0.632×19.95×103×3003/(100×9×103×2.8×107)

＝0.014mm＜L/400=300/400=0.75mm故刚度满足要求。

4.4.门洞底板下横梁I40a双工字钢长度8m检算

I40a双工字钢支撑纵梁，门柱跨度L=2.67m，双工字钢每米的自重67.6Kg按最不利受力情况对中间门柱上I40a双工字钢进行强度和刚度的检算：

现浇梁自重产生的荷载：G1=7.67×2.65×11×9.8=2191KN

砼振捣、人员机械荷载产生的压力N=2.5×6.8×11+3.8×11×6.8=471KN

按两跨等跨连续梁的剪力分布，中间门柱所受剪力最大，所以对中间门柱上I40a双工字钢进行强度和钢的的检算。

中间门柱上I40a双工字钢所承受的荷载q=（（0.5+0.6）×(2191+201)×1.2+471×1.4×（0.5+0.6）/11+1.3×1.2=354KN/m

按三跨等跨连续梁对I40a双工字钢的强度和刚度进行检算：

Km=0.1；Kw=0.677

双工字钢净截面抵抗弯矩:

W=2×1090=2180cm3

M=Km×qL2=0.1×354×2.672=252.4KN.m=2.52×108N.m

a.工字钢的强度检算：

σ=M/W=2.52×108/2.18×106=89.7MPa＜〔σw〕=215MPa故强度满足要求。

双工字钢的惯性矩：I＝2×21700=53400cm4=5.34×108mm4

挠度f=KwqL4/100EI=0.677×354×26704/(100×2.1×105×5.34×108)＝1.1mm＜L/400=2670/400=6.6mm故刚度满足要求。

钢管立柱承受上部型钢传下的荷载，设钢管对工字钢产生的最大支点反力为F。

门柱间距2.67m,按三跨等跨连续梁计算：

Kv1=0.617；Kv2=0.583；Kw=0.990

均布荷载q=354KN/m;

F=（Kv1+Kv1）×q×L=（0.6+0.5）×354×2.67=1039KN

取钢管立柱L=4.0m检算。

钢管回转半径r=
/4=219.2mm

长细比λ=L/r=4000/219.2=18

查轴心受压稳定系数表，φ=0.952

钢管受到最大压力为1039N<[N]=3984.7KN钢管处于稳定状态。

五、油田专用道过人门洞检算

过人门洞两侧各采用60×30间距碗扣式支架搭设，纵向间距30cm,横向间距60cm,步距60cm。门洞净宽1.5m,上方每侧采用2排I10工字钢作为门洞支架上横梁，单根长8m。门洞纵梁采用25a工字钢净宽为1.5m,,间距0.6m。纵向工字钢上铺10号工字钢作为小横梁，间距为0.3m。10号工字钢上铺10×15方木作为立杆纵向支撑。

梁支架及模板重量取：2.5KN/m2

取施工人员、施工料具运输、堆放荷载：3.8KN/m2

取倾倒砼产生荷载：g5=2KN/m2，

振捣砼产生荷载：g6=2KN/m2；由于上述倾倒砼和振捣砼两项不同时发生，故计算时只取一项荷载。

现浇梁自重产生的荷载：G=（7.67×2.65×1.5×9.8）/（1.5×6.8）=29.3KN/m2

32a工字钢纵梁下I10工字钢横梁所受均布荷载q=1.2×（29.3×1.5+2.5×1.5）/4+1.4×1.5×(3.8+2)/4=17.4KN/m

立杆承受最大力，按四跨等跨连续梁计算：P1=（0.620+0.603）×q×0.6=（0.620+0.603）×17.4×0.6=12.8KN<40KN

碗扣式支架立杆钢管规格为中φ48×3.5mm。

钢管回转半径:i=
=15.8mm;

横杆步距h=0.6m，故与l。=μh=1.0×0.6=0.6m(偏于安全考虑按两端铰支，取μ=1.0)。

长细比:λ=
=
=38.0<[λ]=150，立杆的刚度满足要求。

由上面的计算知长细比λ=75.95，查表可得稳定系数:Ψ=0.893，立杆截面积:A=489mm2，故
=
=29.3MPa<[σ]=215MPa，立杆强度满足要求。

由上面的计算可知，杆件在强度、刚度及稳定性上均满足要求。

5.2、对纵向25a工字钢纵梁的强度和刚度进行检算：

W=401.88cm3，E=206×103MPa,惯性矩I=5023cm4

纵梁均布荷载q=1.2×（29.3×0.6+2.5×0.6）+1.4×0.6×(3.8+2)=27.8KN/m

按单跨简支梁进行检算：

σ=M/w=ql2/（8×W）=27.8×1500×1500/（8×0.4×106）=19.5MPa<[σ]=215MPa,故强度满足要求。

b.挠度检算：f=5qL4/384EI=5×27.8×15004/(384×2.1×105×5.023×107)=0.17mm<1500/400=3.74mm

5.325a工字钢上I10工字钢及I10工字钢上10×15m立杆纵向支撑木同过车门洞检算。

5.4对支架上I10工字钢横梁的强度和刚度进行检算

10号工字钢参数：I=245cm4W=49cm2;

10号工字钢所受均布荷载q=1.2×（29.3×1.5+2.5×1.5）/4+1.4×1.5×(3.8+2)/4=17.35KN/m

按四跨跨等跨连续梁对10号工字钢的强度和刚度进行检算：

Km=0.107；Kw=0.632;L=0.3m

I10工字钢净截面抵抗弯矩:

M=Km×qL2=0.107×17.35×0.62=0.67KN.m=0.67×106N.mm

a.工字钢的强度检算：

σ=M/W=0.67×106/49×102=136.7MPa＜〔σw〕=215MPa故强度满足要求。

挠度f=KwqL4/100EI=0.632×17.35×6004/(100×2.1×105×2.45×106)＝0.028mm＜L/400=600/400=1.5mm故刚度满足要求。

a.立杆下基层强度检算

由上面的计算知支架立杆受力为:N=19.95KN,立杆与地面接触面积为:0.15m×0.15m，C20混凝土的应力扩散角取45°GBT 15544.4-2017 三相交流系统短路电流计算 第4部分：同时发生两个独立单相接地故障时的电流以及流过大地的电流，计算模型如下:立杆对混凝土表面山压强为:P1=N/S=18.17×103/（0.15×0.15）=0.807Mpa,混凝土标号为C20，满足要求。

立杆通过混凝土层对三七灰土层的压强为：P2=N/S=19.95/（0.55×0.55）=60.07Kpa

混凝土容重取2.50t/m3，混凝土层对灰土层的压强为:P3=2.50×8×O.2=4.0Kpa

P=P2+P3=60.07＋4.0=64.07(kPa)<150KP

地基换填处理后要求其承载力不小于150kPa，满足要求。

I40a双工字钢所承受的荷载q2=354KN/m

则基础对路面的压强P2=（354×8×1000+0.8×0.8×1×2.5×1000×9.8）/（8000×1200）=296KPa<500KP

CJT506-2016 堆肥翻堆机公路石灰稳定基层抗压强度不小于500KPa.