施工组织设计下载简介
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XXXX花园（一期）18-21、24、25座高支模施工方案板底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.400N/mm2；
板底纵向支撑的受剪应力计算值1.035N/mm2小于板底纵向支撑抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！
每榀门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米高门架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)
门架的每跨距内成都市新都区检察院路面改造施工组织设计（投标）.docx，每步架高内的构配件及其重量分别为：
MF12191榀0.224kN
交叉支撑2副2×0.04=0.08kN
连接棒2个2×0.165=0.33kN
锁臂2副2×0.184=0.368kN
经计算得到，每米高门架自重合计NGk1=0.514kN/m。
(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)
剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置
α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.34
每米高门架剪刀撑自重：
水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：
每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：
(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；
每米高的附件重量为0.010kN/m；
经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.124kN/m；
(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)
1）钢筋混凝土板自重(kN)：
（25.000+1.100）×0.100×1.000×(1.000+1.219)=5.792kN；
2)模板的自重荷载(kN)：
0.350×1.000×(1.000+1.219)=0.777kN；
经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计NGk3=6.568kN/m；
每榀门架静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×H+NGk3=(0.514+0.124)×5.000+6.568=9.755kN；
活荷载为施工荷载标准值(kN)：
经计算得到，活荷载标准值
NQ=1.000×1.000×(1.000+1.219)=2.219kN；
五、立杆的稳定性计算:
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
经计算得到，N=14.813kN。
门架的稳定性按照下列公式计算
一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算
A=2×A1=2×4.89=9.78cm2；
I=I0+I1×h1/h0=12.190+12.190×1536.000/1930.000=21.891cm4
经计算得到，Nd=107.663kN。
立杆的稳定性计算N 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M12； 柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2； 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):80.00；高度(mm):80.00； 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 二、柱模板荷载标准值计算 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得65.833kN/m2、72.000kN/m2，取较小值65.833kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.833kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=260mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m； 面板的最大弯距：M=0.125×33.129×260×260=2.80×105N.mm； 面板最大应力按下式计算： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3； 面板的最大应力计算值：σ=M/W=2.80×105/2.43×104=11.520N/mm2； 面板的最大应力计算值σ=11.52N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.45×0.90=31.995kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q=q1+q2=31.995+1.134=33.129kN/m； 面板的最大剪力：∨=0.625×33.129×260.0=5383.436N； 截面抗剪强度必须满足下式: 面板截面受剪应力计算值:τ=3×5383.436/(2×450×18.0)=0.997N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力τ=0.997N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4； 面板最大容许挠度:[ν]=260/250=1.04mm； 面板的最大挠度计算值:ν=0.521×29.62×260.04/(100×9500.0×2.19×105)=0.339mm； 面板的最大挠度计算值ν=0.339mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=1.04mm,满足要求！ 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=80×80×80/6=85.33cm3； I=80×80×80×80/12=341.33cm4； 支座最大弯矩计算公式： 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.26×0.90=18.486kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.26×0.90=0.655kN/m； q=(18.486+0.655)/2=9.571kN/m； 竖楞的最大弯距：M=0.1×9.571×450.0×450.0=1.94×105N.mm； 竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.94×105/8.53×104=2.271N/mm2； 竖楞的最大应力计算值σ=2.271N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！ 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.26×0.90=18.486kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.26×0.90=0.655kN/m； q=(18.486+0.655)/2=9.571kN/m； 竖楞的最大剪力：∨=0.6×9.571×450.0=2584.049N； 截面抗剪强度必须满足下式: 竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2584.049/(2×80.0×80.0)=0.606N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.606N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm； 竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×17.12×450.04/(100×9500.0×3.41×106)=0.147mm； 竖楞的最大挠度计算值ν=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！ 本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=12.19cm4； 柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： P=(1.2×65.83×0.9+1.4×2×0.9)×0.26×0.45/2=4.31kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=6.565kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩:M=0.154kN.m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.056mm； 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3； B边柱箍的最大应力计算值:σ=28.82N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值σ=28.82N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求! 经过计算得到:ν=0.056mm； 柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1.2mm； 柱箍的最大挠度ν=0.056mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 对拉螺栓的型号:M12； 对拉螺栓的有效直径:9.85mm； 对拉螺栓的有效面积:A=76mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.565kN。 对拉螺栓所受的最大拉力N=6.565kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.5； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩W=5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩I=121.9cm4； 柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： P=(1.2×65.83×0.9+1.4×2×0.9)×0.26×0.45/2=4.31kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力:N=6.565kN； 某中学硬化及附属工程施工组织设计H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩:M=0.154kN.m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形:V=0.056mm； 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.15kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3； H边柱箍的最大应力计算值:σ=28.822N/mm2； 钻孔砼灌注桩施工组织设计方案柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；