施工组织设计下载简介

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某市中学工程钢管支撑大跨度、高支模架模板专项施工方案

次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

沥青砼路面、桥梁、排水市政工程施工组织设计强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得50.994kN/m2、40.800kN/m2，取较小值40.800kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)

跨中弯矩计算公式如下:

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×40.8×0.9=44.06kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；

q=q1+q2=44.06+2.52=46.584kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=350mm；

面板的最大弯距M=0.125×46.584×3502=3.64×105N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.64×105/7.35×104=4.952N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.952N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值:ν=5×46.58×2504/(384×9500×4.86×105)=0.513mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.513mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×82×1/6=64cm3；

I=6×83×1/12=256cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×40.8×0.9+1.4×2×0.9)×1=46.58kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm；

内楞的最大弯距:M=0.101×46.58×300.002=4.23×105N·mm；

最大支座力:R=1.1×46.584×0.3=12.811kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=4.23×105/6.40×104=6.616N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=6.616N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×46.58×5004/(100×10000×2.56×106)=0.77mm；

内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

内楞的最大挠度计算值ν=0.77mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×102×2/6=266.67cm3；

I=8×103×2/12=1333.33cm4；

（1）.外楞抗弯强度验算

根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=3.267kN·m；

其中，F=1/4×q×h=9.333，h为梁高为1.7m，a为次楞间距为350mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.27×106/2.67×105=12.25N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=12.25N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:

ν=1.615×9333.000×500.003/(100×10000.000×13333333.333)=0.141mm；

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.141mm

外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；

外楞的最大挠度计算值ν=0.141mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:12mm；

穿梁螺栓有效直径:9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×1.055=12.871kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.871kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=800×18×18/6=4.32×104mm3；

I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.70×0.90=37.45kN/m；模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；

q=q1+q2+q3=37.45+0.30+2.02=39.77kN/m；0.9为荷载折减系数，

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×39.773×0.1172=0.054kN·m；

σ=0.054×106/4.32×104=1.253N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.253N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+1.50)×1.700+0.35）×0.80=34.96KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ν]=116.67/250=0.467mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×34.96×116.74/(100×9500×3.89×105)=0.012mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.012mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=116.7/250=0.467mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+1.5)×1.7×0.117=5.057kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.117×(2×1.7+0.35)/0.35=0.438kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.117=0.525kN/m；

静荷载设计值q=1.2×5.057+1.2×0.438=6.594kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.525=0.735kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×10×10/6=133.33cm3；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=6.594+0.735=7.329kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.329×0.16×0.16=0.019kN.m；

最大应力σ=M/W=0.019×106/133333.3=0.141N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值0.141N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×7.329×0.16=3.518kN；

方木受剪应力计算值τ=3×3517.92/(2×80×100)=0.66N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.66N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=5.057+0.438=5.495kN/m；

方木的最大允许挠度[ν]=0.160×1000/250=0.640mm；

方木的最大挠度计算值ν=0mm小于方木的最大允许挠度[ν]=0.64mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×1.700=43.350kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(43.350+0.350)+1.4×4.500=58.740kN/m2；

梁底支撑根数为n，梁底小横杆支撑间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.759kN；

最大弯矩Mmax=0.348kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.512mm；

最大应力σ=0.348×106/5080=68.463N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值68.463N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

八、梁跨度方向钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.梁两侧支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.759KN.

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.676kN·m；

最大变形Vmax=1.203mm；

最大支座力Rmax=9.639kN；

最大应力σ=0.676×106/(5.08×103)=132.982N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值132.982N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度Vmax=1.203mm小于800/150与10mm,满足要求!

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=9.639kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

DG／TJ08-2291-2019 保障性住房设计标准1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=9.639kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×7.9=1.224kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=9.639+1.224+0.176+1.542=12.582kN；

考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.01×(1.5+0.5×2)=2.947m；

HG／T 4619-2014 健身场地用塑胶面.pdfLo/i=2946.675/15.8=186；