施工组织设计下载简介

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开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成脚手架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。

脚手架必须配合施工进度进行搭设裙楼脚手架工程施工方案，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

脚手架搭设过程中，应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌。

悬挑脚手架悬挑槽钢与楼面锚固必须固定牢固，悬挑梁用6×19φ11钢丝绳通过槽钢梁上吊环与结构梁上预埋钢筋连接，严禁私自拆改。

脚手架上施工作业的安全技术措施

结构外脚手架每搭设完毕一层，由项目部安全员验收，验收合格后方可使用。任何个人、班组长，未经同意，不得任意拆除脚手架部件。

严格控制施工荷载，竹笆片脚手板上不得集中堆放材料等，施工荷载不得大于3kN/m2，确保安全储备。

结构施工时不允许多层同时作业，悬挑架同时作业层数不超过一层。

当作业层高出其下连墙件3.6m以上且其上无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，脚手架达到坚固稳定，确保施工安全。

脚手架拆除的安全技术措施

脚手架拆除前，全面检查待拆的脚手架，根据检查结果，拟定作业计划，并报批、进行技术交底后方可作业。

架体拆除以前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。

拆除脚手架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。

拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，并得到对方同意，以防坠落。

拆除脚手架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

拆除过程中，每天收工前，对脚手架进行检查，不留下隐患。

拆除脚手架过程中，不得碰撞脚手架附近电源线，防止触电事故的发生。

所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附扣件或将连接的两杆送到地面。

所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。

拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空直接抛掷。

进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。

进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木，不得随意移除标识牌。

严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。

脚手架搭设人员必须是持有上岗证的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上架操作。

上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。

护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作，任何其他工种不得随意拆改。

脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必须经技术部同意并由架子工操作。

不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不准在脚手架上推车走动，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动脚手架。

不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。

拆除脚手架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时要及时解决。

保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断架体。

施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑轮绳索运输，不得乱扔。

使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。

脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退料手续。

施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

大雪、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业，冬季、雨季施工要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等，若有应随时清扫，并采取防滑措施。

纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在小横杆的上面。

按照纵向水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

纵向水平杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m

静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m

活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400kN/m

纵向水平杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

纵向水平杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

跨中最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.106+0.10×1.400)×1.5002=0.334kN.m

支座最大弯矩计算公式

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算

=0.392×106/4491.0=87.379N/mm2

纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m

活荷载标准值 q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.088+0.990×1.000)×1500.04/

(100×2.06×105×107780.0)=2.394mm

纵向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/3=0.075kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN

荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.075+1.4×1.500=2.259kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式

集中荷载最大弯矩计算公式

M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.259×1.000/3=0.759kN.m

=0.759×106/4491.0=168.960N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。

均布荷载最大挠度计算公式

集中荷载最大挠度计算公式

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm

集中荷载标准值 P=0.058+0.075+1.500=1.633kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

(72×2.06×105×107780.0)=2.610mm

最大挠度和 V=V1+V2=2.632mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)

其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN

活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN

荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

每米立杆承受的结构自重标准值0.125kN/m

NG1=0.125×20.800=2.596kN

竹笆片脚手板的自重标准值0.15kN/m2

NG2=0.150×5×1.500×(1.000+0.300)/2=0.731kN

栏杆与木挡脚手板自重标准值0.14kN/m

NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN

吊挂的安全网0.005kN/m2

NG4=0.005×1.500×20.800=0.156kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.008kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN

风荷载标准值应按照公式

Us——风荷载体型系数Us=1.300

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×2.040×1.300=0.557kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N——立杆的轴心压力设计值，N=11.11kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；

——钢管立杆受压强度计算值，经计算得到
=138.26N/mm2

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N——立杆的轴心压力设计值，N=10.17kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

l0——计算长度，由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.322kNm；

——钢管立杆受压强度计算值，经计算得到
=198.22(N/mm2)

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时14m深基坑钢支撑施工方案，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

连墙件的轴向力计算值Nl=Nlw+No

其中 Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.557kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.80m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,No=5.000kN

经计算得到Nlw=8.421kN拦河坝交通桥工程施工组织设计方案，连墙件轴向力计算值Nl=13.421kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；