施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

西港固原酒店建筑安装工程悬挑脚手架施工方案

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守“由上而下昆山某项目大体积混凝土施工方案，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺木笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将木笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

16、拆除工字钢时，应注意钢丝绳捆绑位置，均匀受力，防止滑脱伤人。

十二、悬挑脚手架计算书

双排脚手架搭设高度为19.2m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.35m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为371.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处北京，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.825，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为1.238；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2层；

脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度1.7m。

锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):2.500；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.25m。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.9/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.26×1.52=0.314kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.314×106,0.37×106)/5080=72.835N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.835N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×121900)=1.992mm；

大横杆的最大挠度1.992mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.9×1.5/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.35=2.148kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.148×0.9/3=0.644kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.649kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.649×106/5080=127.776N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=127.776N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.35=1.565kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.613=1.626mm；

小横杆的最大挠度为1.626mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

(四)、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.017+0.236)+1.4×2.025=3.208kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m

NG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×19.25=3.423kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×2×1.5×(0.9+0.3)/2=0.656kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×2×1.5/2=0.21kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×19.25=0.144kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.433kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.433+0.85×1.4×4.05=10.139kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.433+1.4×4.05=10.99kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×1.238=0.289kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.289×1.5×1.52/10=0.116kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=10.139kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.99kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；

长细比:L0/i=164；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=10139.43/(0.262×489)+115900.059/5080=101.956N/mm2；

立杆稳定性计算σ=101.956N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=10989.93/(0.262×489)=85.78N/mm2；

立杆稳定性计算σ=85.78N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.825，μs＝1.238，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.825×1.238×0.45=0.322kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=6.081kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.081kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=350/15.8的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=11.081

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=11.081小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！

(八)、悬挑梁的受力计算

附件2：2021第二季度电网工程设备材料信息价.pdf悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1250mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.433+1.4×4.05=10.99kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

植被混凝土护坡绿化技术的施工组织设计方案悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)