施工组织设计下载简介

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京广快速高架梁模板支架专项施工方案

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

河北省消耗量定额2012版.pdf1.梁两侧托梁的强度计算：

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.075KN.

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.031kN.m；

最大变形Vmax=0.034mm；

最大支座力Rmax=0.375kN；

最大应力σ=0.031×106/(10.16×103)=3.033N/mm2；

托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值3.033N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度Vmax=0.034mm小于900/150与10mm,满足要求!

2.梁底托梁的强度计算：

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.879KN.

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.584kN.m；

最大变形Vmax=1.764mm；

最大支座力Rmax=19.291kN；

最大应力σ=1.584×106/(10.16×103)=155.881N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值155.881N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度Vmax=1.764mm小于900/150与10mm,满足要求!

4.5立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

纵向钢管的最大支座反力：N1=0.375kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.173×8.53=1.775kN；

N=0.375+1.775=2.15kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.9=1.767m；

Lo/i=1767.15/15.8=112；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.502；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2150.285/(0.502×489)=8.76N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=8.76N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.027×(0.9+0.25×2)=1.787m；

Lo/i=1787.185/15.8=113；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

钢管立杆受压应力计算值；σ=2150.285/(0.496×489)=8.866N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=8.866N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=19.291kN；

N=19.291+1.775=20.545kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.9=1.902m；

Lo/i=1901.79/15.8=120；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压应力计算值；σ=20545.27/(0.452×489)=92.953N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=92.953N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.027×(0.9+0.25×2)=1.787m；

Lo/i=1787.185/15.8=113；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

钢管立杆受压应力计算值；σ=20545.27/(0.496×489)=84.707N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=84.707N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

4.6立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=170×1=170kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=170kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=19.291×0.14=137.79kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=19.291kN；

基础底面面积：A=0.14m2。

p=137.79≤fg=170kpa。地基承载力满足要求！

五、施工临时保通通道的计算

施工临时保通通道洞口尺寸选用机动车道采用净宽3.5m宽、非机动车道净宽2m、车道高4.0m，以满足辅道施工车辆、人员通行。

28a＃工字钢基本参数为：面积A=55.45cm2，惯性距Ix=7114.7cm4，转动惯量Wx=508.15cm3，回转半径Ix=11.32cm，截面尺寸b=122mm，h=280mm，t=13.7mm,

钢材的弹性模量为E=2.1×105Mpa;I=22.78×107mm4

主线桥工字钢受力简图

5.2主线桥非腹板处工字钢承载力计算

（1）脚手架钢管自重(kN／m)：q1=0.9×1×3=2.7kN／m

（2）模板的自重(kN／m)：q2=0.9×1×0.3=0.27kN／m

（3）混凝土自重(kN／m)：q3=0.45×1×25=11.25kN／m

经计算得到，恒荷载标准值qG=q1+q2+q3=14.22kN／m。

（4）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值qQ=0.9×1×2.0=1.8kN／m

（5）不考虑风荷载时,工字钢上的荷载按均布荷载计算结果

q=1.20qG+1.4qQ

=1.20×14.22+1.4×1.8

2、工字钢稳定性验算（按底部使用一根工字钢计算）

全梁有均布荷载19.58KN/M

考虑自重，自重放大系数为1.2

（2）第1跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为2.54418mm(挠跨比为1/1375)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为40.6554MPa满足!

由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为100.285MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为175.499MPa满足!

（3）第2跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为0.999089mm(挠跨比为1/3503)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为36.702MPa满足!

由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为100.285MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为175.499MPa满足!

（4）第3跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为0.10144mm(挠跨比为1/19716)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为25.9558MPa满足!

由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为54.0128MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为94.5224MPa满足!

5.3主线桥腹板处工字钢承载力计算

（1）脚手架钢管自重(kN／m)：q1=1.5×1×3=4.5kN／m

（2）模板的自重(kN／m)：q2=1.5×1×0.3=0.45kN／m

（3）混凝土自重(kN／m)：q3=1.85×1×2.5×10=46.25kN／m

经计算得到，恒荷载标准值qG=q1+q2+q3=51.2kN／m。

（4）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值qQ=1.5×1×2.0=3kN／m

（5）不考虑风荷载时,工字钢上的荷载按均布荷载计算结果

q=1.20qG+1.4qQ

=1.20×51.2+1.4×3

2、工字钢稳定性验算按底部使用三根工字钢计算）

全梁有均布荷载21.88KN/M

考虑自重，自重放大系数为1.2

（2）第1跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为2.8391mm(挠跨比为1/1232)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为45.3683MPa满足!

由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为111.91MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为195.843MPa满足!

（3）第2跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为1.11491mm(挠跨比为1/3139)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为40.9565MPa满足!

由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为111.91MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为195.843MPa满足!

（4）第3跨计算结果：

截面Ix=7.12e+007mm4

截面Wx=508571mm3

面积矩Sx=290342mm3

塑性发展系数γx=1.05

整体稳定系数φb=0.6

由最大壁厚13.7mm得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值f=215MPa

截面抗剪强度设计值fv=125MPa

最大挠度为0.113199mm(挠跨比为1/17667)

由VmaxxSx/(IxxTw)得

计算得最大剪应力为28.9646MPa满足!

东北农业大学教学实验搂建筑工程施工组织设计由Mx/(γxxWx)得

计算得强度应力为60.2741MPa满足!

由Mx/(φbxWx)得

计算得稳定应力为105.48MPa满足!

1、箱梁底板：按照横向0.9、纵向0.9的立杆布局、模板18mm、次龙骨50×100方木、主龙骨双钢管的设计构造，验算合格！

2、箱梁翼板：按照横向1.2、纵向0.9的立杆布局、模板18mm、次龙骨50×100方木、主龙骨双钢管的设计构造国内各地区人工湿地相关规范_规程对比分析，验算合格！