施工组织设计下载简介

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超过8.0米模板支撑专项设计施工方案

模板支撑系统纵横杆间距450*450mm，水平杆步距1400mm，次龙骨的间距300mm。同时在梁底支撑下部增设防滑扣件。

满堂架与周边已经浇筑完成的柱子进行可靠连接，把连接满堂架的脚手钢管锁在柱子上。

模板支架搭设完成后，投入使用前必须组织验收。模板支架验收应根据批准的专项施工方案GB／T 39140.1-2020 金刚石圆锯片用夹紧卡盘 第1部分：石材加工.pdf，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，对于高度超过8m的模板支撑，梁底水平杆与立杆连接扣件应全数检查。

模板支架验收后形成记录，记录表式如下：

模板支架搭设分项检查验收表

材质、规格与方案的符合性

结论：检查日期：年月日

检查人员：项目技术负责人：项目经理：

结论：验收日期：年月日

专业监理工程师：总监理工程师：

7.1底模及其支架拆除时混凝土强度等级应符合设计要求，但设计无具体要求时，混凝土强度应符合下列规定：

达到设计的混凝土立方体抗压

强度标准值的百分率（%）

7.2模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

7.3拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。设有附墙连接件的模板之架，连接件必须随支架逐层拆除。

7.4各构配件必须及时分段集中运至指定位置，严禁抛扔。

7.5运至地面的构配件及时检查整修与保养，并按品种，规格码放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

7.6保证已完成的设备及混凝土面层不受损害，做到轻拿轻放，做好成品保护。

7.7拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。

7.8拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。

7.9脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。

7.10弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。

8.1安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.2质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

9.1在工程施工之前，对施工中存在的各种环境因素和危险源进行分析，通过识别和评估，对不可接受的风险采取有效的防护措施。见风险评估表：

施工现场危险源辨识、评价及控制措施表

设置警戒、持证上岗、加强监督管理

材料堆过高或摆放不整齐时造成倒塌砸伤人

完善标识牌、教育、处罚、加强监督检查

2米以上作业人员未系挂安全带

未搭设作业架或作业架上脚手板未按规定铺设且无防护

因光线不好，造成脚踏空跌落

设置警戒、持证上岗、加强监督管理

人员离吊物太近躲闪不及撞伤

钢丝绳及绑扎带突然崩断打伤人

司机违反“十不吊”规定造成伤害

本工程有8.57米和11.0米两种屋面高度，为了保证本次计算的有效性，以11.0米屋面板的模板支撑计算为依据。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:双方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：双木方:50×100mm；

钢筋级别:三级钢HRB400楼板混凝土强度等级:C40；

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m

最大弯矩M=0.1×7.82×0.32=0.07kN·m；

面板最大应力计算值σ=70380/54000=1.303N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.6kN/m

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.005mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.13=0.975kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.5+2)×1×0.3=1.35kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；

集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.89×1/4+1.296×12/8=0.634kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.296×1/2=1.593kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.634×106/83.333×103=7.614N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为7.614N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1×1.296/2+1.89/2=1.593kN；

方木受剪应力计算值T=3×1593/(2×50×100)=0.478N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.478N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.975+0.105=1.08kN/m；

集中荷载p=1.35kN；

方木最大允许挠度值[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值1.066mm小于方木的最大允许挠度值4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：双木方:50×100mm；

W=166.66cm3；

I=833.34cm4；

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.296×1+1.89=3.186kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.072kN.m；

最大变形Vmax=1.371mm；

最大支座力Qmax=11.587kN；

托梁最大应力σ=1.072×106/833340=1.28N/mm2；

托梁抗压强度设计值[f]=13N/mm2；

托梁的计算最大应力计算值12.8N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.371mm小于4mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.144×11=1.587kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.187kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=12.525kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.4+0.1×2=1.6m；

L0/i=1600/15.8=101；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.58；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12524.76/（0.58×489）=44.16N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=44.16N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

顶部立杆段：l0=kμ1(h+2a)

非顶部李杆端：l0=kμ2h

k—满堂架支撑架计算长度附加系数，计算长度按表中取k=1.217；

h—步距按h=1.4；

a—立杆伸出顶层水平杆中心线至撑点的长度；a=0.1m，

μ2μ1—考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度，按规范计算得出μ1=1.732，μ2=2.218

立杆计算长度Lo=kμ1(h+2a)=1.217×1.732×(1.4+0.1×2)=3.373m；

Lo/i=3373/15.8=213；

TBT1484-2010 机车车辆电缆(第1-4部分)由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.16；

立杆计算长度Lo=kμ2h=1.217×2.128×1.4=3.779m；

Lo/i=3779/15.8=239；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.128；

取稳定系数φ=0.128进行计算

钢管立杆的最大应力计算值；σ=10506.96/（0.128×489）=167.86N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=167.86N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

DB4404／T 5-2021标准下载

步距之间的长度系数按线性插入