施工组织设计下载简介

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厦门市公路局道路研发中心工程模板专项施工方案

面板截面受剪应力计算值:τ=3×4085.890/(2×500×18.0)=0.681N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.681N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算甘肃某城区西环路污水管道工程施工组织设计，挠度计算公式如下:

I=500×18.0×18.0×18.0/12=2.43×105mm4；

面板最大容许挠度:[ν]=185/250=0.74mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×32.92×185.04/(100×9500.0×2.43×105)=0.113mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.113mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.74mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为4.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64cm3；

I=60×80×80×80/12=256cm4；

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.19×0.90=13.153kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.466kN/m；

q=(13.153+0.466)/1=13.620kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×13.620×500.0×500.0=3.40×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=3.40×105/6.40×104=5.32N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=5.32N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×65.83×0.19×0.90=13.153kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.19×0.90=0.466kN/m；

q=(13.153+0.466)/1=13.620kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×13.620×500.0=4085.890N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×4085.890/(2×60.0×80.0)=1.277N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=1.277N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ν]=500/250=2mm；

竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×12.18×500.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.212mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.212mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=2mm，满足要求！

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；

柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×65.83×0.9+1.4×2×0.9)×0.185×0.5/2=3.4kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=10.400kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.439kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.216mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.44kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=93.11N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=93.11N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:ν=0.216mm；

柱箍最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度ν=0.216mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.4kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=10.4kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；

柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×65.83×0.9+1.4×2×0.9)×0.185×0.5/2=3.4kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=10.400kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)

最大弯矩:M=0.439kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)

最大变形:V=0.216mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.44kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=93.11N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=93.11N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!

经过计算得到:V=0.216mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=400/250=1.6mm；

柱箍的最大挠度V=0.216mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.6mm，满足要求!

八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.4kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=10.4kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.90；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；

每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；

楼板的计算厚度(mm):200.00；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.2×1+0.35×1=5.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=1×1=1kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×5.35+1.4×1=7.82kN/m

最大弯矩M=0.1×7.82×0.32=0.07kN·m；

面板最大应力计算值σ=70380/54000=1.303N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=5.35kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×5.35×3004/(100×9500×48.6×104)=0.064mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.064mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.2=1.5kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

p1=1×0.3=0.3kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(1.5+0.105)+1.4×0.3=2.346kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×2.346×12=0.293kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.293×106/64000=4.582N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.582N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×2.346×1=1.466kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.466×103/(2×60×80)=0.458N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.458N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.605kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×1.605×10004/(100×9500×2560000)=0.344mm；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.344mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

四、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.932kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.704kN·m；

最大变形Vmax=1.842mm；

MT／T 716-2019标准下载最大支座力Qmax=9.58kN；

最大应力σ=703975.93/4490=156.788N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值156.788N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.842mm小于900/150与10mm,满足要求!

混凝土结构工程施工工艺剪力墙结构大模板墙体钢筋绑扎工艺五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN。