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附着式悬挑脚手架专项方案 .doc

压弯构件强度：σmax=γ0[Mmax/(γW)+N/A]=1.1×[2.403×106/(1.05×141×103)+14.153×103/2611]=23.819N/mm2≤[f]=215N/mm2

塑性发展系数γ

博物馆新馆暖通安装专业工程施工组织设计方案 受弯构件整体稳定性分析：

γ0Mmax/(φb'Wxf)=1.1×2.403×106/(0.929×141×215×103)=0.094≤1

六、主梁与建筑物节点验算

2、高强螺栓承载力计算

假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。

V=1.1×1.02=1.122kN，N=1.1×14.153=15.568kN

单个高强螺栓所受的剪力值NV=V/n=1.122/2=0.561kN

单个高强螺栓所受的拉力值Nt=N/n=15.568/2=7.784kN

单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvπd2efvb/4=1×3.142×17.652×250/(4×1000)=61.167kN

每个高强螺栓受拉承载力设计值Ntb=πd2eftb/4=3.142×17.652×400/(4×1000)=97.868kN

承压承载力设计值Ncb=d×dt×fcb/1000=20×12×385/1000=92.4kN

[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(0.561/61.167)2+(7.784/97.868)2]0.5=0.08≤1

NV=0.561kN≤Ncb/1.2=92.4/1.2=77kN

承压承载力满足要求。

2.9米花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－2020

承载能力极限状态

q=1.3×(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.031+0.1×0.8/(2+1))+1.5×2×0.8/(2+1)=0.875kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.031+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.031+0.1×0.8/(2+1))+2×0.8/(2+1)=0.591kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×0.875×1.52=0.197kN·m

σ=γ0Mmax/W=1.1×0.197×106/4250=50.969N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×101900)=0.965mm

νmax＝0.965mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×0.875×1.5=1.444kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.591×1.5=0.975kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.444kN

q=1.3×0.031=0.041kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.975kN

q'=0.031kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=γ0Mmax/W=1.1×0.388×106/4250=100.414N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝0.851mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm

承载能力极限状态

Rmax=1.46kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=1.1×1.444/2=0.794kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

横向水平杆：Rmax=1.1×1.46=1.606kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.031/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.031/1.8)×23=3.358kN

单内立杆：NG1k=3.358kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(23/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/2/2=0.39kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.39kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(23/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.56kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×23=0.345kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.39+1.56+0.345=2.295kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.39kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×0.8×(2×2)/2=2.4kN

内立杆：NQ1k=2.4kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(3.358+2.295)+ 1.5×2.4=10.949kN

单内立杆：N=1.3×(NG1k+ NG2k)+1.5×NQ1k=1.3×(3.358+0.39)+ 1.5×2.4=8.472kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906

查《规范》表A得，φ=0.191

2、立杆稳定性验算

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=3.358+2.295+2.4=8.053kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+1.5NQ1k=1.3×(3.358+2.295)+1.5×2.4=10.949kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.128×1.5×3.62)=0.067kN·m

σ=γ0[N/(φA)+ Mwd/W]=1.1×[10948.9/(0.191×398)+67184.64/4250]=175.822N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.5×ωk×2×h×3×la=1.5×0.139×2×1.8×3×1.5=3.378kN

长细比λ=l0/i=2900/16=181.25，查《规范》表A.0.5得，φ=0.218

(Nlw+N0)/(φAc)=(3.378+3)×103/(0.218×398)=73.51N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.378+3=6.378kN≤0.9×12=10.8kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=8.05/1=8.05kN

第2排：F'2=F2'/nz=8.05/1=8.05kN

q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m

第1排：F1=F1/nz=10.95/1=10.95kN

第2排：F2=F2/nz=10.95/1=10.95kN

弯矩图(kN·m)

σmax=γ0Mmax/W=1.1×3.323×106/141000=25.928N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=14.322N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=0.183mm≤[ν]=l/250=2350/250=9.4mm

4、支座反力计算

市政工程施工技术交底 设计值：R1=0.994kN,R2=19.856kN,R3=1.833kN

上拉杆件与建筑物连接参数：

上拉杆件与主梁连接参数：

1、上拉杆强度验算

上拉杆件角度计算：

聚乙烯天然气管道施工技术交底 α1=arctanL1/L2=arctan(3000/2350)=51.927°