DBJ13-62-2019 标准规范下载简介

DBJ13-62-2019 福建省居住建筑节能设计标准

4.2.4本条为强制性条文。本条在行业标准《夏热冬冷地区居

内舒适度，在节能设计时窗墙面积比不宜过大。因此仅列出了窗墙 面积比不大于0.40时的外窗设计指标，并与本标准强制性条文第 4.2.2条对应。 此外，对于设计有封闭阳台的建筑（如图4所示），其外窗节 能设计时：（1）当节能设计以通往阳台的门窗（门M1、门M2、 窗C1、窗C2）所在的墙体作为围护结构参与外墙传热系数K、热 性指标D的计算时，则通往阳台的门窗视为外门窗，即将封闭 阳台视作非封闭阳台（这对节能是有利的）。在这种情况下，门 M1、门M2、窗C1、窗C2应符合本条的设计指标，阳台板可以认 为建筑遮阳措施，窗C3、窗C4可不视为节能设计的外窗；（2） 当节能设计以阳台外侧的窗（窗C3、窗C4）所在的墙体作为围护 结构参与外墙传热系数K、热情性指标D的计算时，则窗C3、窗 C4应符合本条的设计指标，阳台板不应作为建筑遮阳措施，「门M1 门 M2、窗 C1、窗 C2可不视为节能设计的外窗。

性。本条主要基于以下儿个考虑：一是我省夏热冬冷地区处于整个 夏热冬冷地区的南端，气候与夏热冬暖地区北区相近，主要以隔热 为主兼顾保温DB／T 61-2015 地震监测预报专业标准体系表，同时在福建省及我国南方地区，建筑墙体节能以自 保温为主，热桥局部采用无机保温砂浆的做法，经多年工程实践， 证明该做法是切实可行的；二是凸窗侧板一般以钢筋混凝土形式出 现，若要使得凸窗板传热系数不低于外墙传热系数限值 K≤1.0w/(m.K)l，则保温砂浆厚度势必超过30mm，不利保温砂 浆施工且易引发工程质量问题，故本标准调整了凸窗板的传热系数 要求，同时采用“百窗面积按照展升面积计算”等措施进行补偿： 三是凸百窗下底板，在其下底面进行保温砂浆施工难度较大，且该部 位不受太阳辐射影响，其隔热性能能够满足要求，故不对下底板提 出要求：四是在本标准编制过程中，综合考虑各方意见，凸窗板保 温太厚，比较难执行，因此设定凸窗板超过400mm应做保温处理 自在限制凸窗的过度做法。 本条在具体实施时，上顶板可以采用在出挑构件上方用保温矿 浆抹灰，在侧板可以采用保温砂浆进行外保温处理，如图5。

（a）上顶板保温 （b）侧板外保温 图5凸窗的保温处理示意图

图5凸窗的保温处理示意图

的体积之比。体形系数的大小影响建筑能耗，体形系数越大，单位 建筑面积对应的外表面积越大，外围护结构的传热损失也越大。因 此从降低建筑能耗的角度出发，应该要考虑体形系数这个因素。 但是，体形系数不只是影响外围护结构的传热损失，它也影响 建筑造型，平面布局，采光通风等。体形系数过小，将制约建筑师 的创作维，造成建筑造型呆板，甚至损害建筑功能。在夏热冬暖 地区，北区和南区气候仍有所差异，南区纬度比北区低，冬季南区 建筑室内外温差比北区小，而夏季南区和北区建筑室内外温差相差 不大，因此，南区体形系数大小引起的外围护结构传热损失影响小 于北区。本条文只对北区建筑物体形系数作出规定，而对经济相对 发达，建筑形式多样的南区建筑体形系数不作具体要求

店 严格，即将行业标准东、西向窗墙面积控制指标从0.30提升至了 0.25。 各朝向窗墙面积比应为各朝向外窗面积与外墙（含外窗）面积 的比值。对于南、北朝向的建筑来说，本条设计要求是比较容易实 现的。但是对于东、西朝向的建筑来说，主要房间在东、西向，不 可避免地要加大东、西向窗墙面积比，此时可尽量将东、西向窗墙 面积比控制在0.25以下，否则，必须进行建筑围护结构热工性能 的综合评价，通过加强其他节能措施来保证实现建筑节能要求。

4.3.3本条为强制性条文。本条要求比行业标准《夏热冬暖地区居

4.3.5本条为强制性条文。本条在行业标准《夏热冬暖地区居住建

个补充措施。 第4.1.11条的条文说明同样适用于本条。但有所区别的是：本 条对50%以上居住空间提出要求，而不是仅仅要求每户一条通风路 径，当不能满足这一要求时，必须设置机械通风设施，如采用户式 或窗式动力通风器等，同时，暖通专业应配合设计。 本条提出的“50%以上的居住房间”可以理解为：以套为单位 套内的居住空间能自然通风的房间占比应在50%以上。例如，某户 型有卧室3间，客厅1间，所以本条要求2间以上的房间符合通风 路径要求，通常情况下一条通风路径经过起居室和卧室即可满足这 要求；再如，某户型有卧室3间，书房1间，客厅1间，按本条 要求，应有3间以上的房间符合通风路径要求，所以在这种情况下 通常至少应有两条通风路径 条要求

4.3.7“建筑门窗节能性能标识”是指对门窗的传热系数、遮阳系

数、空气渗参透率、可见光透射比等节能性能指标进行明示的一种信 息性标识，反映该性能信息的标签粘贴在门窗显著位置，能够综合 体现其节能性能，标签上同时标明有门窗产品的适宜地区，便于选 择使用。“门窗节能性能标识”认证由企业自愿提出申请，住建部 认定批准的“建筑门窗节能性能标识实验室”负责申请企业的生产 条件现场检查、产品抽样和样品节能性能指标的检测与模拟计算， 并出具《建筑门窗节能性能标识测评报告》。门窗标识包括证书和 标签，证书由建部印制并统一编号和发放，标签由企业按照统 的样式、规格以及标注规定自行印制。建筑外窗选用通过标识认证 的产品，有利于建筑物提高节能性能，降低能耗， 国家住房和城乡建设部从2006年开始推行门窗标识制度，鼓 励门窗标识的使用。自前在北京、大津、江苏、浙江等地推厂较好， 但在福建省门窗标识工作进展较为缓慢。本条提出选用通过门窗标 识的外窗，旨在促进我省门窗标识工作的开展，提升建筑门窗的整 体水平。 门窗标识通过客观反映门窗具体节能性能的指标，向建设方

5.0.1本标准第4章“建筑和建筑热工节能设计”和本章“建筑围 护结构热工性能的综合评价”是并列的关系。如果所设计的建筑已 经符合第4章的规定，则不必再依据第5章对它进行节能设计的综 合评价。反之，也可以依据第5章对所设计的建筑直接进行节能设 计的综合评价，但必须满足第4.1.4条、第4.1.6条、第4.1.10条的 规定。 必须指出的是，如果所设计的建筑不能完全满足本标准的第 4.2.1条、第4.2.2条、第4.2.3条、第4.2.4条、第4.2.5条，或第 4.3.2条、第4.3.3条、第4.3.4条、第4.3.5条的规定时，则必须通 过综合评价来证明它能够达到节能目标。 本标准的节能设计综合评价采用“对比评定法”。这种方法在 国内外的建筑节能设计中已经被广泛采用。“对比评定法”是先按 所设计的建筑物的大小和形状设计一个节能建筑（即满足第4章要 求的建筑），称之为“参照建筑”。将所设计建筑物与“参照建筑” 进行对比计算，若所设计建筑的能耗不比“参照建筑”高，则认为 它满足本节能设计标准的要求。若所设计建筑的能耗高于对比的 “参照建筑”，则必须对所设计建筑物的有关参数进行调整，再进 行计算，直到满足要求为止。 5.0.2本标准的“对比评定法”使用空调供暖年耗电量作为节能综 合评价的判据。采用空调采暖年耗电量进行对比计算时，由于有多 种计算方法可以采用，因而规定在进行对比计算时必须采用相同的 计算方法。同样的理由需采用相同的计算条件。本条也为“对比评

合评价的判据。采用空调采暖年耗电量进行对比计算时，由于有多 种计算方法可以采用，因而规定在进行对比计算时必须采用相同的 计算方法。同样的理由需采用相同的计算条件。本条也为“对比评 定法”专门列出了判定的公式

5.0.5本条规定了进行建筑围护结构热工性能综合评价时白

算指标。由于现行行业标准《夏热冬暖地区居住建筑节能设计权 圭》JGJ75、《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134的

基本计算指标存在一定差异，为了便于操作，本条在我省范围之内 的大部分计算条件进行了统一规定。参照现行行业标准《夏热冬冷 地区居住建筑节能设计标准》JGJ134的基本计算指标，考虑建筑 室内照明得热和其他内部得热，室内得热平均强度统一设置为 4.3W/m?。 计算条件的变化对建筑能耗计算得出的绝对能耗是有显著影 的，但是由于用本标准在进行建筑围护结构热工性能综合评价 时，设计建筑和参照建筑的计算条件是一致的，取能耗的相对值进 行对比判定，就基本上可以抵消了这种由于计算条件变化所带来的 影响，所以在我省对计算条件进行统一这一做法是可行的。 5.0.6本条规定了建筑面积、建筑体积、建筑外表面积的计算取值 方法，便于节能设计时口径的统一，避免了由于计算尺度不一致弓引 起的偏差。 5.0.7屋面外表面和外墙面采用浅色饰面材料是重要的节能措施 但由于自前很多浅色饰面的耐久性问题没有得到解决，同时随看列 界粉尘等污染物的作用，其太阳辐射吸收系数会有所增加。自前， 不少地方出现了在使用“对比评定法”时取用低太阳辐射吸收系来 通过节能计算的做法，片面夸大了浅色饰面材料的作用。所以本条 规定了热反射饰面计算用的太阳辐射吸收系数应取按附录H修止 之值，且计算用太阳辐射吸收系数不得小于0.4。 不得重复计算其当量附加热阻可以理解为：如果将等效热阻代 入围护结构进行计算，则不充许在进行建筑节能设计的综合评价时 将其修正后的太阳辐射吸收系数代入计算，这时的太阳辐射吸收系 数应设置为0.7：或如果在进行建筑节能设计的综合评价时将其修 正后的太阳辐射吸收系值代入计算，则不充许其存在附加热阻。 5.0.8本条规定计算空调供暖年耗电量采用动态的能耗模拟计算 软件。我省各地区室内外温差比较小，一大之内温度波动对围护结 构传热的影响比较大。无其是夏李，白天室外气温很高，又有很强

基本计算指标存在一定差异，为了便于操作，本条在我省范围之内 的大部分计算条件进行了统一规定。参照现行行业标准《夏热冬冷 地区居住建筑节能设计标准》JGJ134的基本计算指标，考虑建筑 室内照明得热和其他内部得热，室内得热平均强度统一设置为 4.3W/m?。 计算条件的变化对建筑能耗计算得出的绝对能耗是有显著影 向的，但是由于用本标准在进行建筑围护结构热工性能综合评价 时，设计建筑和参照建筑的计算条件是一致的，取能耗的相对值进 行对比判定，就基本上可以抵消了这种由于计算条件变化所带来的 影响，所以在我省对计算条件进行统一这一做法是可行的。

计算条件的变化对建筑能耗计算得出的绝对能耗是有显著影 的，但是由于用本标准在进行建筑围护结构热工性能综合评价 时，设计建筑和参照建筑的计算条件是一致的，取能耗的相对值进 行对比判定，就基本上可以抵消了这种由于计算条件变化所带来的 影响，所以在我省对计算条件进行统一这一做法是可行的。 5.0.6本条规定了建筑面积、建筑体积、建筑外表面积的计算取值 方法，便于节能设计时口径的统一，避免了由于计算尺度不一致引 起的偏差。

.0.6本条规定了建筑面积、建筑体积、建筑外表面积的计算取值 法，便于节能设计时口径的统一，避免了由于计算尺度不一致弓 起的偏差。

5.0.7屋面外表面和外墙面采用浅色饰面材料是重要的节能

但由于目前很多浅色饰面的耐久性问题没有得到解决，同时随着列 界粉尘等污染物的作用，其太阳辐射吸收系数会有所增加。目前， 不少地方出现了在使用“对比评定法”时取用低太阳辐射吸收系来 通过节能计算的做法，片面夸大了浅色饰面材料的作用。所以本条 规定了热反射饰面计算用的太阳辐射吸收系数应取按附录H修止 之值，且计算用太阳辐射吸收系数不得小于0.4。 不得重复计算其当量附加热阻可以理解为：如果将等效热阻代 入围护结构进行计算，则不充许在进行建筑节能设计的综合评价时 将其修正后的太阳辐射吸收系数代入计算，这时的太阳辐射吸收系 数应设置为0.7：或如果在进行建筑节能设计的综合评价时将其修 正后的太阳辐射吸收系值代入计算，则不充许其存在附加热阻。 5.0.8本条规定计算空调供暖年耗电量采用动态的能耗模拟计算

欠件。我省各地区室内外温差比较小，一天之内温度波动对围护纟 可传热的影响比较大。尤其是夏季，白天室外气温很高，又有很引 为太阳辐射，热量通过围护结构从室外传入室内；夜里室外温度

6.0.1我省夏热冬暖地区夏季酷热，夏热冬冷地区冬季比较湿冷。 随着经济发展，人民生活水平的不断提高，对空调、供暖的需求逐 年上升。对于居住建筑选择设计集中空调供暖系统方式，还是分户 空调供暖方式，应根据各地能源、环保等因素，通过技术经济分析 来确定。

6.0.2本条为强制性条文。本条内容与行业标准《夏热冬

效率低，运行费用高，是不合理的。但有的地区电力充足、电价优 惠，或者能够充分利用太阳能、风能等装置发电，则建筑可以用电 进行集中供暖。

7.0.1应按现行国家标准《建筑给水排水设计规范》GB50015、 《民用建筑节水设计标准》GB50555和福建省现行地方标准《行 业用水定额》DB35/T772及我省各地相关规定等选取各类用水定 额。用水定额选择要充分考虑当地气候、水资源条件和节水原则等 因素。选取用水定额时，还应考虑地区差异，城市较大的选上限值 城镇、缺水地区应选下限值。当采用中水、雨水等非传统性水源作 为绿化、浇洒道路、广场等其它用水时，应相应减去此部分用水量 统筹各种水资源，制定水资源利用方案

水、气压供水、变频调速供水和管网叠压供水等，从节能、节水的 角度比较，这四种常用的供水方式中，增压设备和高位水池（箱。 联合供水和管网叠压供水占有优势。但在工程设计中，在考虑节能 节水的同时，还需兼顾其他因素，例如供水的安全性、顶层用户的 水压要求、用水的二次污染、市政水压及供水条件等问题。一般情 况下，当供水范围较小，目有条件设置高位水箱的地方，宜采用工 频泵组和高位水水池（箱）联合供水方式：当顶层用户的用水有水 压要求时，宜采用变频调速供水或气压供水方式：当市政条件充许 目当地供水主管部门许可时，宜优先采用管网叠压供水方式：当供 水范围较大，宜采用水池（箱）十变频调速泵组供水方式，且变频 调速系统宜采用恒压变量供水系统。

7.0.4生活饮用水管道、设施受到污染的原因有很多，

入渗污染等，均应采取可靠的防污染技术措施，同时应控制蓄水的 周转时间、防止出现短流现象，保证饮用水水质安全。 7.0.5管网叠压供水工程按规模区分有大型、中型、小型之分，规 漠大小、供水人数多少决定管网叠压供水设备的流量，也直接影响 到对供水管网的冲击程度，因此工程的最大规模应服从供水全局的 整体考虑，而管网供水设备对市政供水管网的影响主要是流量，而 表现形式是水压，因此管网叠压供水设备设置处的管网最低压力控 制是一个关键要素。

7.0.6建筑的各类供水系统包括给水、中水、热水、直饮水

给水系统的水压，既要满足卫生器具所需要的最低水压和用水 舒适度，又要考虑供水系统和给水配件可承受的最大水压和使用时 的节水、节能要求。 各分区的最低卫生器具配水点指同一立管的每层各户分支处 其静水压力要求与国家现行有关标准的规定一致。但在工程设计 时，为简化系统，常按最高区水压要求设置一套供水加压泵，然后 再将低区的多余水压采用减压或调压设施加以消除，显然，被消除 的多余水压是无效的能耗。对于高层居住建筑，尤其是供洗浴和饮 用的给水系统用水量较大，完全有条件按分区设置加压泵，避免或 减少无效能耗。 对于用水点供水压力的限制，是为了节约用水，同时降低了加 压水泵的流量与功率，并节省了生活热水的加热能耗。但要注意设 有自闭式冲洗阀的配水支管，设置减压阀的最小供水压力宜为 0.25MPa，即经减压后，冲洗阀前的供水压力不应小于0.15MPa， 满足使用要求，

7.0.7水泵房宜设置在供水范围内的中心部位或靠近用水大户的

位置是为了减少输送管网长度。

位置是为了减少输送管网长度。

GB/T31436和现行行业标准《节水型生活用水器具》CJ/T164。 《节水型卫生洁具》GB/T31436和《节水型生活用水器具》 CJ/T164已经对部分用水器具用水效率等级提出了要求，但并不完 整。目前我国已制定了部分用水器具用水效率等级的相关技术标 准，为设计提供参考。现行国家标准《水嘴用水效率限定值及用水 效率等级》GB25501、《坐便器用水效率限定值及用水效率等级》 GB25502，《小便器用水效率限定值及用水效率等级》GB28377、 《淋浴器用水效率限定值及用水效率等级》GB28378、《便器冲 洗阀用水效率限定值及用水效率等级》GB28379等对部分用水器 具进行了规定，今后还将陆续出台其他用水器具的标准。 7.0.11给排水系统管材与配件等的合理选择对降低给水系统能耗 起至关重要的作用。 7.0.12此条是针对有些工程将部分或全部地面以上的雨水、污废 水先排入地下污水泵房，再用污水提升泵排入室外管网或调蓄设施 而提出的，这种做法既浪费能源文不安全又不合理。 污水可直接排入化粪池、处理设施或室外污水管网；废水可直 接排入处理设施或室外污水管网：雨水排水应按现行国家标准《建 筑与小区雨水控制及利用工程技术规范》GB50400的执行。 7.0.13热水制备占热水系统的能耗85%以上，是居民生活主要耗 能环节，因此热源的选择十分重要。应根据当地自然条件优先采用 余热、地热、太阳能与热泵等方式，不应采用直接电加热的方式制 备热水，所选用的热水制备设备均应满足相应的节能环保要求。 7.0.14用水点尤其是淋浴设施处冷、热水供水压力平衡和稳定， 能够减少水温初调节时间，避免洗浴过程中的水温的不稳定，对节 能、节水有利。其保证措施包括冷水、热水供应系统分区的一致， 减少热水管网和加热设备的系统阻力，淋浴器处设置能自动调节水 温功能的混合器、混合阀等。 7.0.15为避免使用热水时需要放空大量冷水而造成水和能源的浪

GB/T31436和现行行业标准《节水型生活用水器具》CJ/T164。 《节水型卫生洁具》GB/T31436和《节水型生活用水器具》 CJ/T164已经对部分用水器具用水效率等级提出了要求，但并不完 整。目前我国已制定了部分用水器具用水效率等级的相关技术标 准，为设计提供参考。现行国家标准《水嘴用水效率限定值及用水 效率等级》GB25501、《坐便器用水效率限定值及用水效率等级》 GB25502，《小便器用水效率限定值及用水效率等级》GB28377 《淋浴器用水效率限定值及用水效率等级》GB28378、《便器冲 洗阀用水效率限定值及用水效率等级》GB28379等对部分用水器 具进行了规定，今后还将陆续出台其他用水器具的标准。 7.0.11给排水系统管材与配件等的合理选择对降低给水系统能耗 至关重要的作用

7.0.15为避免使用热水时需要放空大量冷水而造成水和能

管长度，宜就近在用水点处设置供回水立管。 集中生活热水系统应保证用水点处冷、热水压力平衡的措施 最不利用水点处冷、热水压力差不宜大于0.02MPa。当因建筑平面 布局使得用水点分散且距离较远时，宜考虑设置支管循环以保证使 用时的热水出流时间较短。 7.0.16热水管网采取可靠的保温措施是减少热损失的重要技术措 施，保温厚度应经计算确定，并要满足国家现行标准的相关要求。 7.0.17绿化高效节水灌溉方式有滴灌、喷灌、微灌等。为了方便 管理和降低浇灌设备的能耗，绿化浇洒应分块、分区域施行

8.0.2选用低损耗节能型配电变压器，在运行中力求使变压器的实

U. 用月自 示负荷接近设计负荷，提高变压器的技术经济效益，减少变压器的 载损耗和负载损耗。

8.0.3采用[D,yn11]接线组别的配电变压器有利于抑制高次谐波

照明用单端或双端荧光灯等的能效限定值或节能评价值，以利于节 能。这些值是根据我国现有产品能效标准以及现有灯具效率水平制 订的。 8.0.17为推进居住建筑照明节能，有条件时宜采用各种导光或反 光装置将天然光引入室内进行照明。 8.0.18为了便于节能设计，本标准附录L列出了电气节能设计中 常用的节能电气产品的相关性能指标。需要进行说明的是，本标准 所列出的相关表格或数据引用了现行国家标准或行业标准的相关 为容，当这些标准在本标准发布之后进行了修订或变更，应以最新 版的相应标准规定的要求为准

附录B建筑遮阳系数的计算方法

B.0.2本条提出了水平自遮阳构造的建筑遮阳系数计算方法。原 则上水平自遮挡构造的遮阳系数仍需按照本标准第B.0.1条的规定 执行，但是在确定挑出系数时可能存在一些特殊性。 对于某一水平自遮挡构造，可能存在多个外挑系数，如图6 的C2外窗，其外挑系数可以是A1/B1，也可以是A2/B2。理论上， 挑出系数取最大值能较好体现自遮挡的实际效果，是最合理的取值 方法。但是考虑到该做法需对外窗所有的挑出系数进行一一计算， 无疑增大了设计人员的工作量，所以本条提出外挑系数可取自遮阳 构造的任意一组外挑长度与遮阳构造端部到窗对边距离之比，以简 化设计人员工作量，同时计算出来的遮阳系数取值也是相对保守 的，不会降低节能效果。本条所指的“一组”是形成自遮挡的外挑 沟建外挑长度和对应的遮阳构造端部到窗对边距离组成的一对计 算参数，如图6中的A1、B1为一组，A2、B2为一组。对于C1外窗， 可直接按照本标准第B.0.1条的规定对建筑遮阳系数进行计算

图6水平自遮挡构造示意图

图7垂直自遮挡构造示意图

2双侧遮阳可能会遇到两侧的外挑长度、遮阳构造端部到窗 对边距离不一致的情况，因此，本条第2款对这种情况进行了规定 即“外挑长度可按两侧挑出长度的平均值计，遮阳构造端部到窗对 边距离可按两侧对应距离的平均值计”，如图7（b）中所示，即 A=(A1+A2)/2，B=(B1+B2)/2，从而进一步得出挑出系数。

3当外窗有多组外挑系数时，为了简化设计工作，本条第3 款提出外挑系数可取自遮阳构造的任意一组外挑长度与遮阳构造 端部到窗对边距离之比。如图8所示，C1外窗A1、B1可以构成一 组外挑系数，A2、B2也可以构成一组外挑系数，节能设计时，取其 中任意一组均可。

图8多组外挑系数的确认方法

图9多个外窗自遮挡的确认方法

4有些情况下垂直自遮挡可能会比较复杂。如某一垂直自遮 挡构造同时对多个外窗有自遮挡效果，图9所示的构造同时对C1 C2、C3外窗形成单侧垂直自遮挡，其挑出长度均为A=L/2，相应的 遮阳构造端部到窗对边距离分别为B1、B2、B3。又如，图10所示 的结构，能形成互为遮挡的效果：窗C1和窗C5所在的墙体对窗 C2、窗C3、窗C4形成了双侧垂直自遮挡，窗C2、C3、C4所在的墙 本对窗Ci1和窗Cs形成了单侧垂直自遮挡，各窗均可分别按本条第 1款和第2款的规定确定外挑系数，

图10互为自遮挡的构造示意图

需要说明的是，在建筑节能设计时也可以直接忽略这些自遮挡 的遮阳效果，以简化设计工作。 B.0.4建筑物外墙内凹构造上的外窗，由于周边围护结构的遮挡 也能形成较好的遮阳效果，也是实际建筑设计中，较为常见的形式。 通常情况下，这种内凹构造内的外窗采光效果会有所降低，在这种 情况下，再一味地采用固定或活动等建筑遮阳措施，不仅会进一步 降低采光效果，也会增加经济成本，所以本条提出这种建筑内凹构 造的挑出系数和建筑遮阳系数的计算方法。

图11内凹构造示意图

如图11所示，在计算挑出系数和建筑遮阳系数时，内凹构造 中的外窗C1、C3可认为是一种特殊形式的挡板式遮阳，本条给出 厂挑出系数的计算方法。对于Ci窗，其挑出系数为Ai/B，对于C3 窗，其挑出系数为A3/B。对于C2窗，其两侧的外墙可视为双侧垂

直自遮挡构造。可以按照本标准第B.0.3条中垂直自遮挡构造的有 长规定计算挑出系数和建筑遮阳系数。

附录F窗墙面积比计算方法

F.0.1本条提出窗墙面积比的计算是依据外墙上窗户洞口总面积， 但是对于凸窗（含角窗外突的情况）来说，应该区别对待。由于凸 窗对建筑节能不利，因此计算窗墙面积比时，凸窗的面积应按透光 部分展开面积计算，而不是按照洞口面积，但凸窗的朝向可以依据 洞口的朝向确定。同理，对于角窗外突的情况，可以将角窗视为多 个凸窗的组合，将角窗按照不同朝向进行拆分后，按凸窗窗墙面积 比计算规则执行。 F.0.2由于福建省大部分地区处于夏热冬暖地区，夏季的隔热比冬 季的保暖更为重要，所以最不利朝向应为东、西朝向，因此本条折 大了不利朝向的范围，这对建筑节能是有利的。

个凸窗的组合，将角窗按照不同朝向进行拆分后，按凸窗窗墙面积 比计算规则执行。 F.0.2由于福建省大部分地区处于夏热冬暖地区，夏季的隔热比冬 季的保暖更为重要，所以最不利朝向应为东、西朝向，因此本条折 大了不利朝向的范围，这对建筑节能是有利的。 需要说明的是，本条提出的建筑节能朝向划分方法仅用于节能 计算，与建筑的实际朝向可能会存在一定的差异。如图12所示的 建筑，各立面与东、南、西、北方向的夹角α为45°，依据本条规 定，该建筑的朝向仅有东西朝，无南北朝尚。然而，本规定仅在 苦能计管由平用一不影响建箔甘仙设计

F.0.2由于福建省大部分地区处于夏热冬暖地区，夏李的隔热比冬

需要说明的是，本条提出的建筑节能朝向划分方法仅用于节能 计算，与建筑的实际朝向可能会存在一定的差异。如图12所示的 建筑，各立面与东、南、西、北方向的夹角α为45°，依据本条规 定，该建筑的朝向仅有东西朝向，无南北朝向。然而，本规定仅在 节能计算中采用，不影响建筑其他设计。

图12建筑朝向的确定示意图

F.0.3为了简化窗墙比计算，本条给出了建筑外墙有凹凸时窗墙面 积比计算的具体规则。 对于本条第1款，举例如下：建筑物外墙面向外凸的情况下（见 图13），当凸出部分的垂直长度L小于或等于1.5m时GTCC-044-2018 铁道货车轴承油封-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则，a、b、c 面均可按b面朝向确定；当凸出部分的垂直长度L大于1.5m时，a、 b、面均可按各自朝向确定

图13建筑物外墙外凸示意图

对于本条第2款，建筑物外墙面向内凹的情况下（见图14）， 可入部分的宽度W小于5m，且凹入部分的宽度W大于或等于凹 入垂直长度L时，a、b、c面均按b面朝向确定；凹入部分的宽度 W小于5m，且凹入部分的宽度W小于凹入垂直长度L时，a、b、 c面外墙和外窗面积均可不计；凹入部分的宽度W大于或等于5m 时，a、b、c面均按各自朝向确定。 需要指出的是，本条给出的是窗墙面积比的一种简化算法，对 于不参与窗墙比计算的部分外墙，其节能措施应与建筑整体节能设 计一致。当然，如果对建筑各部分外墙进行精确的窗墙比计算，也

是符合本标准要求的。 F.0.4回字形天井型式是最常见的一种天井型式，本条提出存在回 字形天井型式时窗墙面积比的一种简化算法。当然，除了回字形大 并外，还可能存在其他天井的型式，如三角形、圆形、椭圆形、其 他多边形或其他复杂型式的天井，本条不可能一一列举，在这种情 况下，可按照本标准第F.0.1条、第F.0.2条的要求进行窗墙面积比 计算。

F.0.5角窗时建筑设计中常见的一种外窗形式，在外窗

常作为一个窗户，但是在节能设计中应考虑不同朝向对节能的影 响。如图15所示的角窗，计算窗墙面积比时，应将角窗拆分成A、 B两个部分，并分别记入A、B外墙所在朝向

F.0.6考虑到凸窗会增加建筑外围护结构的传热面积，对节能不 利，所以本条提出凸窗应按照透光部分展开面积来计算窗墙面积 比，这也是多年来福建省一直采用的方法。如图16所示：凸窗左 边不透光水泥挡板A不参与面积计算，但其节能措施应按本标准 节能设计要求执行：凸窗面积应为展开面积，即B面与C面的面 积之和。

DA／T 66-2017 城市轨道交通工程文件归档要求与档案分类规范附录H反射隔热饰面太阳辐射吸收系数的修正

由于建筑反射隔热涂料在建筑外表面经过一定时间的使用后， 外饰面的老化和污染会使得节能效果会有所下降，故在建筑节能设 计时，应考虑使用过程中这种节能效果的折减。 本附录引入两种方法计算污染修正后的太阳辐射吸收系数，便 于使用者根据需求选择：一种是通过实测大量建筑反射隔热涂料样 本在受污染前、后的太阳辐射吸收系数的变化，并对测试结果进行 拟合得到污染修正系数的一般规律，利用这种修正规律可以计算出 污染修止后的太阳辐射吸收系数：一种依据现行行业标准《建筑反 射隔热涂料》JG/T235规定的方法获得实验室实测的污染后太阳光 反射比，根据太阳光反射比与太阳辐射吸收系数的关系，计算污染 修正后的太阳辐射吸收系数