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DB34／T 5018-2015 双向螺旋挤土灌注桩技术规程

5.3.19桩体达到70%设计强度以后，方可进行开 5.3.20桩顶覆厚度小于500mm时用桩间害宜采用开挖其他用途 5.3.21 基桩施工记录按附录B执行

5.3.19桩体达到70%设计强度以后，万可进行

建筑电气工程设计常用图形和文字符号6.1.1桩基工程应进行桩位、桩长、桩径、桩身质量和单桩承 载力的检验 6.1.2桩基工程的检验按时间顺序可分为施工前检验、施工过 程检验和施工后检验三个阶段。 6.1.3对砂、石子、水泥、钢材等桩体原材料质量的检验项目 和方注应链合国家现行有关标准的规宝

6.2.1施工前应对桩位进行检验

6.2.1施工前应对桩位进行检验

6.2.2施工前应对下列材料进行

1混凝土拌制应对原材料质量与计量、混凝土配合比、 落度等进行检查；商品混凝土应有合格证和搅拌站提供的质量检 查资料。 2钢筋笼制作应对钢筋规格、 焊条规格 品种

1混凝土拌制应对原材料质量与计量、混凝土配合比、珊 落度等进行检查；商品混凝土应有合格证和搅拌站提供的质量检 查资料。 2钢筋笼制作应对钢筋规格、 格、焊缝外观和质量学主筋和箍筋的制作偏差管进行检查番或其他用途 6.2.3设计等级为甲、乙级或设计有要求的建筑桩基，施工前 应进行试桩。试验桩检测，应依据设计要求的基桩受力状态采用 相对应的静载荷试验方法确定单桩极限承载力标准值；检测数量 在同一地质条件下不应少于3根，且不宜少于预计总桩数的1%； 当预计工程桩总数在50根以内时不应少于2根

6.3.1施工过程中应进行下列检

1双向螺旋挤土灌注桩成孔施工的充许偏差应满足表6.3.1 中的要求。

表6.3.1成桩施工允许偏差

注：1桩径允许偏差的负值是指个别断面：

6.4.1施工完成后应按桩基或复合地基的要求检查桩位偏差禾 桩顶标高。

6.4.1施工完成后应按桩基或复合地基的要求检查桩位偏差和 桩顶标高。 6.4.2工程桩应进行桩身完整性和承载力的验收检测。 6.4.3有下列情况之一的桩基工程，应采用静载荷试验对工程 桩单桩承载力进行验收检测，检测数量应根据桩基设计等级、施 工前取得试验数据的可靠性因素，按现行行业标准《建筑基桩检 测技术规范》JGJ106确定：

1施工过程中变更了施工工艺参数或施工质量出现异常 时； 2　施工前未进行单桩静载荷试验的工程； 3地质条件复杂、桩的施工质量可靠性低： 4没有双向螺旋挤土灌注桩施工经验的地区。 6.4.4有下列情况之一的桩基工程，可采用高应变动测法对工 程桩单桩竖向承载力进行验收检测： 1除本规程6.4.3条规定条件外的桩基工程； 2设计等级为甲、乙级的建筑桩基静载试验检测的辅助检 测。 6.4.5当桩身混凝土试件抗压强度等级不满足设计要求时，应进 行钻芯法检测。检测方法及检测数量应符合现行行业标准《建筑 基桩检测技术规范》JGJ106的规定。 6.4.6抗拔桩和对水平承载力有特殊要求的基桩，应进行单桩 抗拔静载荷试验和水平静载荷试验检测。 6.4.7复合地基承载力的检测应符合现行行业标准《建筑地基 处理技术规范》JGJ79的规定。

施工记录；了解施艺和施工出现的异常情传播或其他 2委托方的具体要求； 3核查检测项目现场实施的可行性。 6.5.2桩基检测前，应编制检测方案，检测方案应包含下列内 容：工程与地质概况、基桩参数与设计要求、施工工艺与要求、 验测方法与数量、受检桩选取原则、检测周期及所需的机械与人 T

6.5.3检测开始时间应符合下列规定：

6.5.3检测开始时间应符合下列规定： 1当采用低应变法检测时，受检桩混凝土强度至少达到设 计强度的70%，且不小于15MPa； 2当采用钻芯法检测时，受检桩的混凝七龄期达到28d或同 条件养护的预留试块强度达到设计强度； 3承载力检测前的休止时间除应达到本条第2款规定的桩身 混凝土强度外，在无成熟的地区经验时，尚应符合表6.5.3的规 定。

表6.5.3休止时间表

收检测的受检桩选择宜符合下列

当基础理深较天时，桩身完整性检测和承载力检测应在基坑升控 至基底标高后进行。

6.5.6检测报告应结论明确、用词规范。检测报告应包合

1委托方名称，工程名称、地点，建设、勘察、设计、监 理和施工单位，基础形式、结构类型，建筑层数，设计要求， 测目的，检测依据，检测数量，检测日期：

6.6.1当桩顶设计标高与施工场地标高相近时，基桩的验 待基桩施工完毕后进行；当桩顶设计标高低于施工场地标高 应待开挖到设计标高后进行验收。

6.6.2验收应包括下列资料：

主：（1）钻机就位 （4）沉入钢筋笼：（5） 当采用双向螺旋挤土灌注桩技术进行复合地基施工时，不插放钢筋笼 A.0.2双向螺旋挤土灌注桩的施工工艺流程图

B.0.1 基桩施工记录

1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度不 同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜” 4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的：采用“可”。 2规程中指明应按其他有关标准、规范执行时，写法为： “应符合·…···的规定(或要求)”或“应按·………执行”

双向螺旋挤土灌注桩技术规程 Technical specification of soil displacement screw pile

为便于广大设计、施工、检测、科研等单位的有关人员在 使用本规程时能够正确理解和执行条文规定，《双向螺旋挤士灌 主桩技术规程》编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说 明，供使用者参考。在使用中如发现本条文有不妥之处，请将意 见函寄安徽省建筑科学研究设计院，以供修订时参考。

1.0.1～1.0.3近年来，双向螺旋挤土灌注桩已在我省阜阳、毫 州等地区广泛应用，该种桩基施工新技术既能够应用于桩基工程 又能够应用于复合地基工程。目前，在安徽省尚无相应的技术标 准来指导双向螺旋挤土灌注桩的设计、施工、检验与验收，故编 制本规程。 国内外大量的工程实践已证明双向螺旋挤土灌注桩是一种安 全适用、技术先进、质量可靠、经济合理、保护环境的干作业灌 注桩施工技术。双向螺旋挤土灌注桩的主要施工工艺流程是：钻 孔一→压灌混凝土→沉放钢筋笼成桩（需要时）。其适用性和主要 特点如下： 1双向螺旋挤土灌注桩施工工艺适用于填土、黏性土、粉 土、砂土、碎石类土、全风化岩和强风化岩等可压缩岩土地层 且不受地下水位的限制。对于淤泥质土、厚层不可压缩性土层、 卵石粒径较大或卵石层较厚土层，应通过现场试验确定其成孔可 能性以及成桩适用性； 2双向螺旋挤土灌注桩在安徽省有较广泛的适用区域，皖 中的粘土层、皖北以及沿江砂王层的地层条件具有较强的适用 仅供学习交流使用，请勿传播或其 性；

3随看施工钻具提升，混凝土能够通过压灌立即填充桩 孔，不易产生断桩、缩颈、塌孔等现象，桩身混凝土均匀，外观 质量好，施工质量可控可靠； 4施工过程噪音小、无振动、不排土、无排污、不扰民， 节能减排与环境保护效益突出； 5采用完全挤土灌注成桩工艺，单位混凝土能够获得高承 载力，经济效益显著。

双向螺旋挤土灌注桩、双向螺旋挤土灌注桩复合地基的定 名，是根据该工法的技术性能和特点综合后的统一名称，SDS桩 简称是SoilDisplacementScrewPile的缩写，也是根据当前国际 上主流的习惯用语采取的称谓。本规程使用的符号尽量沿用现行 行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94中使用的符号，以便于设 计人员应用。

3.0.1根据国内外桩工钻机装备制造能力和实际工程经验，双 句螺旋挤土灌注桩的桩径适用范围为350mm~600mm，呈圆柱 形，属于中等直径桩，其常用桩径为400mm~600mm。 3.0.2双向螺旋挤土灌注桩属于挤土桩，适用于标准贯入试验 SPT击数N<60的可压缩岩土地层，对于厚层饱和软黏土、淤泥、 淤泥质黏土和泥炭质土地层，应慎用或采用相应技术措施后再使 用。 3.0.3双向螺旋挤土灌注桩基设计应采用极限状态设计，两种 极限状态说明如下： 1承载能力极限状态 本规程采用综合安全系数K代替荷载分项系数和抗力分项系 数，以单桩极限承载力和综合安全系数K作为桩基抗力的基本参 数。承载能力极限状态的荷载效应基本组合的荷载分项系数为 1.0，亦即为荷载效应标准组合。 算。 仅供学习交流使用，请勿传播或其 桩基设计所采用的作用效应组合和抗力是根据计算或验算的 内容相适应的以下原则确定： 1确定桩数和布桩时，由于抗力是采用基桩或复合基桩极限 承载力除以综合安全系数K=2确定的特征值，故应采用荷载分项 系数G.o=1的荷载效应标准组合。 2计算荷载作用下的基桩沉降时，应考虑土体固结变形时效 特点，应采用荷载效应准永久组合。

3验算坡地、岸边建筑桩基整体稳定性时，应采用综合安全 系数，其荷载效应采用G、Yo=1的标准组合。 4在计算桩基结构承载力时，应与上部混凝土结构计算相 致，承台项面作用效应应采用基本组合，其抗力应采用包含抗力 分项系数的设计值， 3.0.7端承型桩的承载力依赖于桩端土层，勘探点间距宜适当 缩小，摩擦型桩的承载力依赖于桩侧土层，勘探点间距可适当加 大。 3.0.9关于工程场地的适宜性应重点评价：场地地层均匀性 岩土设计参数、成桩可能性、双向螺旋挤土灌注桩的稳定性及其

4.1.2建筑桩基设计等级的划分目的在于界定桩基设计的复杂 程度。桩基设计等级是根据建筑物规模、体型与功能特征、场地 也质与环境复杂程度，以及由于桩基问题可能造成建筑物破坏或 影响正常使用的程度划分为甲、乙、丙三个等级。 甲级建筑桩基可细分为三类，第一类主要考虑建筑物的重要 性、层数、高度以及荷载大小。第二类主要考虑由于建筑物体型 复杂对桩基础变形所产生的特殊要求。第三类主要考虑场地、地 质条件和对相邻建筑物的影响。 乙级建筑桩基，为甲级、丙级以外的建筑桩基，设计较甲级 简单，计算内容应根据场地与地基条件、建筑物类型确定。 丙级建筑桩基包含场地和地基条件简单，荷载分布较均匀、 本型简单的七层及七层以下一般建筑桩基；桩基设计简单，计算

4.1.3基桩的平面布置是桩基合理X优化设计的关键环节，基.Cn

1）考虑力系的最优平衡状态： 2）使上部荷载在桩基础上的传力路径最短； 3）宜采用变刚度调平设计方法； 4）主裙楼连体时应弱化裙楼布桩、强化主楼布桩 2基桩的合理最小中心距确定是重点，基桩最小中心距应基 于以下两个因素确定：

1）有效发挥桩的承载力； 2）不同成桩工艺所导致的挤十效应大小。对于挤十桩 为减小挤土负效应，在饱和黏性土层和密实砂土层条件下，应适 当加大桩距。基桩的最小中心距确定应充分考虑挤土负效应的影 响，同时考虑桩的排列与数量因素。 3）对特殊土层可根据当地经验适当调整基桩的最小中心 距。

4.2.1桩身配筋率、配筋长度和箍筋的配置采用以下

1正截面最小配筋率根据桩径确定。桩承受水平力时，桩身 受弯截面模量为桩径的3次方，配筋对水平抗力的贡献随桩径增加 而增大。正截面最小配筋率宜为0.65%～0.4%，小桩径取高值。 2配筋长度主要考虑轴向荷载的传递特征与荷载性质。对于 端承桩宜通长等截面配筋，摩擦型桩可分段变截面配筋。桩的配 筋长度不宜小于2/3桩长。抗拔桩应通长等截面配筋。 为了使钢筋笼顺利沉放到位，钢筋笼底端应设置引尖，根据 施工经验，引尖长度一般为0.5m～1.0m，且长度不宜小于0.5m。

4.4桩基竖向承载力计算

bttn'bzxx. ahbz. 4.4.1桩基竖向承载力计算应明确桩基竖向承载力取值的对应 关系，本规程中，将单桩竖向极限承载力标准值作为基桩竖向 承载力的基本参数，将竖向承载力特征值R作为抗力，特征值R对 应上部结构荷载效应标准组合。本规程采用综合安全系数K=2， 因此，单桩竖向极限承载力标准值O和基桩特征值R的设计表达 式为：

.4.1桩基竖向承载力计算应明确桩基竖向承载力取值的对应

4.5单桩竖向极限承载力计算

4.5.1双向螺旋挤土灌注桩的单桩竖向极限承载力，是指单桩 在竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形 时所对应的最大荷载，它取决于土对桩的支承阻力和桩身材料强 度。单桩竖向极限承载力标准值是基桩承载力的最基本参数，设 计采用的单桩竖向极限承载力标准值应根据建筑桩基的甲、乙、 丙三个设计等级，分别应用不同的方法确定。 原位原型试验是确定单桩竖向极限承载力最可靠的方法，其 次是利用地质条件相同的试桩资料和原位测试方法以及端阻力、 则阻力与土的物理指标的经验关系参数方法确定。对于不同等级 的桩基设计应采用不同可靠度的单桩竖向极限承载力确定方法。 单桩竖向极限承载力的确定，一要以单桩静载试验结果为主要依 据，二要重视综合判定。 试验单桩极限承载力标准值应通过不少于2根的单桩现场静 载试验确定，从而获取反映特定地质条件、成桩工艺、几何尺寸 的单桩极限承载力代表值。计算单桩极限承载力标准值可以根据 特定地质条件、成桩工艺、儿何尺寸，以及极限侧阻力标准值和 虹阳正书士冷传

仅供学习咬经验参数法，请勿传播或其他用途

4.5.2双向螺旋挤土灌注桩的单桩竖向极限承载力标准值宜采 用公式4.5.2即经验参数法进行估算，其估算值的大小与地层类 别、物理指标、标贯击数（动力触探击数）、截面尺寸、入土深度 等因素有关。 双向螺旋挤土灌注桩的成桩工艺能够将桩周土体挤密，通过 济土效应提高了桩周土体的力学参数c值和?值，同时也大幅度增

加了桩周土体对桩的水平向压力，从而使桩周极限侧阻力显著提 高。通过工程实践发现，若采用现行行业标准《建筑桩基技术规 范》JGJ94的经验参数法针对干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值 来计算双向螺旋挤土灌注桩，其最终计算所得的单桩竖向极限承 载力远小于单桩静载试验结果。因此，提出了双向螺旋挤土灌注 桩的极限侧阻力标准值的修正系数αsi，以及极限端阻力标准值的 修正系数αp，并且依据土性分类，给出了下述两组建议值： 1 填土、黏性土、粉土：αs=1.05～1.3，α,=1.0～1.2; 2砂土、碎石类土、全风化岩和强风化岩：αs=1.15～1.4, α,=1. 0~1. 25。 需要强调指出的是设计选用的αs值和α,值，应根据现场单桩 静载试验结果或当地已有试桩资料进行验证和调整

4.5.3根据现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94，本

.5.3根据现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94，本规程 议弓引用依据双桥探头静力触探资料，即确定混凝土预制桩的单 主竖向极限承载力标准值计算公式，作为双向螺旋挤土灌注桩的

值得指出的是，目前国际上许多国家的桩基技术规范都采用 通过十多年的仅程实践，积累了大量相关技术料但由其他用途 我国应用的静力触探设备与国外的静力触探设备的触探头尺寸具 有差异性、试验技术上也不尽相同，因此难以直接引入应用。考 虑到我国的建筑桩基技术规范已采用国产静力触探设备确定混凝 预制桩的单桩竖向极限承载力已有20多年历史，本规程未经修 改直接引用现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的条款。 本规程编制组认为，采用这一静力触探方法确定双向螺旋挤土灌 注城单上

通过十多年的仅程实践，积累了大量相联关技术资料但映其他用途 我国应用的静力触探设备与国外的静力触探设备的触探头尺寸具

料的积累增多，将对本规程的计算公式4.5.3进行调整和修改

载力和桩身承载力极限值相匹配。在受压双问螺旋挤王灌注桩的 桩身承载力计算中，钢筋混凝土轴向受压桩正截面受压承载力计 算，涉及以下三方面因素。 1在一定条件下，纵向主筋的承压作用可以计入桩身受压承 载力。 2箍筋起水平抗剪作用，对桩身混凝土起侧向约束增强作

用，带箍筋的约束混凝土轴心抗压强度较无约束混凝土提高80% 左右。当桩顶5d范围内的箍筋间距不大于100mm时，可以考虑纵 向主筋的承载作用。 3桩身混凝土的受压承载力是桩身受压承载力的主要部分， 其强度和截面变异受成桩工艺的影响。双向螺旋挤土灌注桩的成 桩工艺系数取=0.7～0.8。

4.6.1由于承受上拔力，桩基存在群桩整体拔出或单桩拔出的 两种可能性，所以抗拔桩基要求同时验算群桩基础呈整体破坏和 呈非整体破坏时的基桩抗拔承载力。 4.6.2抗拔系数入为基桩的抗拔极限承载力与抗压极限承载力的 比值，根据地层土性不同按表4.6.2取值。对于抗拔桩桩身正截 面设计尚应满足受拉承载力。

桩基础的变形包括：沉降量、沉降差、整体倾斜和局部倾 斜。对于设计等级为甲级和乙级的建筑物应进行沉降计算，桩基 的最终沉降量计算方法采用现行行业标准《建筑桩基技术规范》 JGJ94推荐的等效作用分层总和.zXX.ahbz.or

5.1.1施工场地应满足桩工钻机对地面坡度及接地压力的要 求，目前国内钻机装备要求的接地压力一般不低于100KPa。 5.1.2施工前进行钻机试成孔施工，一般选择在建设场地内、 工程桩桩位外进行试打，试成孔工作应详细记录成孔直径、成孔 深度、入持力层的深度、相邻孔之间的影响等施工工艺参数，试 成孔结果可以用来指导其后的基桩施工。

5.2.1、5.2.2施工准备工作的主要任务是建立项目施工所需 要的技术、设备和物质条件，统筹安排施工力量、钻机钻具和施 工场地。双向螺旋挤土灌注桩施工前要完成地质条件、周边地下 管线与地下建构筑物的勘测工作。并根据桩基设计要求、钻孔深 度、地层性质综合选择钻机装备、钻具以及施工工艺。通过施工 人、机、料进行合理的安排与配置施工钻的接地压力要求进 行验算

5.2.3桩工钻机装备与钻具的合理选择，要特别注意钻机动力 头扭矩、主榄杆高度、钻具类型的确定。国内现有桩工钻机装备 能够提供200kN·m、250kN·m、300kN·m和350kN·m的动力头扭 矩，基本可以满足该工艺在不同需求下的正常施工。双向螺旋挤 土灌注桩施工钻具的选择要求如下： 1确定适宜的双向螺旋挤扩钻头和中空钻杆的类型与直径；

5.2.3桩工钻机装备与钻具的合理选择，要特别注意钻机动

2双向螺旋挤扩钻头主体与螺旋叶片的表面应采用高硬度焊 条焊出网状或条形耐磨条纹，也可在双向螺旋挤扩钻头主体与螺 旋叶片外表面和外侧边镶焊合金条或合金块； 3双向螺旋挤扩钻头的钻尖与钻齿应根据设计桩径、岩十层 分布与性质、软硬程度以及钻进成孔扭距选用，钻尖可以采用连 接式钻尖或分离式钻尖； 4双向螺旋挤扩钻头的钻齿宜选用合金钢钻齿； 5双向螺旋挤扩钻头的连接式钻尖底部活门应设有防止进水 的构造措施。

5.3施工过程质量控制

5.3.1施工顺序的安排应仔细研判可能产生的成桩挤土负效 应，并通过合理的施工顺序减小可能产生的挤土负效应。 5.3.2施工放线与确定桩位是基桩施工的首要工作，是控制工 程质量的第一个工序，必须采取严格的测量、检查、交接和验收 工序，确保施打桩位精准 5.3.3双向螺旋挤土灌注桩属于挤土桩，应在设计阶段合理选 取桩的最小中心距，以充分发挥其挤土正效应；在施工阶段，应 充分考虑成桩对周围环境条件可能产生的挤土负效应：必要时， 屏障措施来消减孔压和挤土负效应 5.3.9~5.3.1仅傲尚螺旋±成孔请 键工艺，必须按以下要点控制工程施工质量： 1在成孔过程中，通过桩工钻机对钻具施加正向扭矩（顺时 针)和竖向压力，保持双向螺旋挤扩钻头正向（顺时针）下旋挤扩 成孔，直至达到桩端设计标高： 2当双向螺旋挤扩钻头达到设计桩端标高后，钻具应保持正 向旋转（顺时针），并启动混凝土泵，开始进行混凝土压灌，混凝 检送篮出宝 温A

1在成孔过程中，通过桩工钻机对钻具施加正向扭矩（顺时 针)和竖向压力，保持双向螺旋挤扩钻头正向（顺时针）下旋挤折 戎孔，直至达到桩端设计标高： 2当双向螺旋挤扩钻头达到设计桩端标高后，钻具应保持正 可旋转（顺时针），并启动混凝土泵，开始进行混凝土压灌，混凝 土输送管内的空气可从排气阀排出，待泵送混凝土进入钻具后

在保持钻具正向旋转的同时缓慢提升钻具： 3混凝土泵送开始前，必须检查泵送混凝土的塌落度，塌落 度宜采用180mm~220mm； 4钻机成孔至设计深度后，保持钻具正向旋转，并应先将混 凝土泵入钻具的混凝土芯管中，再开始缓慢正向旋转提升钻具。 在钻具旋转提升的全过程中，必须保持混凝土泵连续泵料，并控 制钻具的提速与混凝土泵送量相匹配，确保钻具内有足够高度的 混凝土，实现有压灌注。提钻速度应根据土层性质进行调整，对 于淤泥或淤泥质土地层以及具有承压水的地层，应适当放慢提钻 速度，遇到具有承压水的粉细砂地层时，混凝土压灌必须连续进 行，不得中断； 5在混凝土连续压灌过程中，应对双向螺旋挤扩钻具施加与 钻进成孔过程中同方向扭矩（顺时针）和轴向提拉力，双向螺旋 挤扩钻具宜以10r/min～15r/min转速和1m/min～2.5m/min的上提 速度旋转上提，并须与混凝土泵送量相匹配。当钻尖距地表面约 1.5m时可以停止混凝土压灌，由钻具芯管中剩余的混凝土继续进 行桩孔灌注。

行试验以保证钢筋笼能够沉放到设计深度且混凝土不离析； 4在吊放钢筋笼时，应将振捣器的传力导杆穿入钢筋笼内 一 同吊放，钢筋笼沉入桩身混凝土后先依靠自重下沉，如钢筋笼下 沉缓慢或停顿时，可启动振动锤通过传力导杆振动沉放，并随时 监控钢筋笼顶部设计标高： 5在钢筋笼沉放工作完成后，宜使用振动棒对桩身顶部混凝 土进行密实振揭。 通过以上措施保障沉入钢筋笼的垂直度和保护层有效厚度。 5.3.18在工程实践中曾发现由于开挖不当造成桩身侧移、倾斜 及断桩现象，施工中应采用必要的措施避免发生质量事故。 5.3.19桩头开挖时，桩体混凝土强度应大于70%设计强度， 桩体混凝土强度低易在开挖过程中造成桩身损伤，因此，在桩头 开挖中宜采用小型轻型挖掘设备和土方机械，以避免浅层断桩现 象。 5.3.20根据工程施工经验，在桩顶0.5m覆盖厚度土层内开挖 时，使用机械开挖易造成浅部断桩，特别是在复合地基中的无筋 混凝土桩开挖时更易产生断桩，因此，桩间土开挖宜采用人工开 挖。

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6.1.1现行国家规范《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202、行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106和《建 筑地基处理技术规范》JGJ79以强制性条文规定必须对单桩承载 力、复合地基承载力（设计为复合地基时）和桩身完整性进行检 验。桩身质量好坏与桩基承载力密切相关，桩身质量有时会严重 影响桩基承载力，桩身质量检测抽样率较高、费用低，通过检测 可减少桩基安全隐患，并可为判定桩基承载力提供参考

不足以为设计提供可靠依据或设计另有要求时，可根据实际情况

6.4.1～6.4.3桩基工程属于一个单位工程的分部（子分部） 工程中的分项工程，一般以分项工程单独验收。所以本规程限定 的工程桩承载力验收检测范围是在一个单位工程内，同时规定了 在何种条件下工程桩应进行单桩竖向抗压静载试验及检测数量下 限。 6.4.4～6.4.6对于具体的检测项目，应根据检测目的、内容和 要求，结合各种检测方法的适用范围和检测能力，考虑工程重要

性、设计要求、地质条件、施工因素等情况选择检测方法和检测 数量。影响桩基承载力和桩身质量的因素存在于桩基施工的全过 程中，仅有施工后的试验和施工后的验收是不全面、不完整的。 桩基施工中出现的局部地质条件与勘察报告不相符、工程桩施工 参数与施工前的试验参数不同、原材料发生变化、设计变更、施 工单位变更等情况，都可能引发质量问题，因此，加强施工过程 中的检验是有必要的。不同阶段的检验要求可参照现行国家规范 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202和现行行业标 准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106执行。 6.4.7对于双向螺旋挤土灌注桩复合地基工程，除应进行单桩 承载力和桩身完整性检验外，尚应进行复合地基承载力检测，检 则按照现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79执行。 6.5桩的检测

《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202和现行行业标 准《建筑基桩检测技术规范》JGJ106执行。 6.4.7对于双向螺旋挤土灌注桩复合地基工程，除应进行单桩 承载力和桩身完整性检验外，尚应进行复合地基承载力检测，检 测按照现行行业标准《建筑地基处理技术规范》JGJ79执行。 6.5桩的检测 6.5.1根据桩基检测工作的特殊性，本条文对调查阶段工作提 出了具体要求。为了正确地对桩基质量进行检测和评价，提高桩 基检测工作的质量，做到有的放，应尽可能详细了解和搜集有 关技术资料，并按表1填写受检桩设计施工记录表。当委托方提供 的资料和提出的要求较为笼统、非技术性时，需要通过调查来进 需要检测技术人员到现场了解和搜集相关技术资料 仅供学习交流使用，请勿传播或其

GTCC-099-2018 动车组外风挡-铁路专用产品质量监督抽查检验实施细则表1受检桩设计施工记录表

6.5.2本条提出的检测方案内容为之般情况下包拿的内睿r.Cn 些情况下还需要包括桩头加固、处理方案以及场地开挖、道路 供电、照明舒要莱学习交流使用，请勿传播或其他用途

些情况下还需要包括桩头加固、处理方案以及场地开挖、道路

6.5.3混凝土是一种与龄期相关的材料，其强度随时间的增加 而增长。在最初儿天内其强度快速增加，随后逐渐变缓，其物理 力学、声学参数变化趋势亦大体如此。对于低应变法检测，规定 桩身混凝土强度应大于设计强度的70%，并不得低于15MPa。钻 芯法检测的内容之一是检测桩身混凝土强度，要求受检桩的28d 龄期试块或同等条件养护试块应达到设计强度，对于不以检测桩

身混凝土强度为目的的验证检测，可以根据实际情况适当缩短混 凝七龄期要求。高应变法和静载荷试验在桩身产生的应力水平较 高，若桩身混凝土强度过低，有可能引起桩身损伤或破坏。另 外，桩身混凝土强度过低，有可能导致桩身材料出现应力一应变 关系的显著非线性，使高应变测试信号失真。 在桩的施工过程中，不可避免会扰动桩周土体，而挤土效应 也会引起桩周土体强度和桩的承载力发生变化。随着休止时间增 加，土体重新固结，也会引发桩周土体强度和桩的承载力发生变 化。在特定的地质条件下，对于双向螺旋挤土灌注桩承载力的时 间效应尚没有积累足够的工程试验数据，很难准确判断桩承载力 的上升或下降情况。对于承载力检测，应同时满足地基土休止时 旬和桩身混凝土龄期（或设计强度）双重规定，若验收检测工 紧迫，无法满足休止期时间规定时，应在检测报告中注明。 6.5.4由于检测成本和工期问题，很难做到对桩基工程的全部 其桩进行检测 日的是杰明陷串确倪宝

6.5.4由检测成本和工期可题，很难做到对基工程的 基桩进行检测。施工验收检测的最终目的是查明隐惠、确 全。为了在有限的检测数量中能够充分暴露桩基存在的质 题，宜优先检测本条第1～5款所列的桩，再考虑受检桩选取！ 机性。

是一种快速普查手段，其费用低、检测数量大，便于发现桩基白 此，完整性检测应安排在静载荷试验之前。当基础埋深较大时其他用途 基坑开挖引发的土体侧移有可能导致桩身出现开裂GH／T 1333-2021 真空低温油浴脱水设备.pdf，采用机械开 挖也容易造成桩身断裂，因此，桩的完整性检测应在基坑开挖至 其底三洪行

结论。为使检测报告内容完整和具有可读性，其应包括常规内容 的叙述，以及各受检桩的检测结果、原始检测数据和实测曲线， 并附相关的计算分析数据和曲线