DB13(J)185-2020 标准规范下载简介

DB13(J)185-2020 居住建筑节能设计标准(节能75%)(2021年版).pdf

水温度、流量等有不同要求的各种燃气锅炉，还有当用户有一种 以上水温需求时，水温较低的系统可以通过设置二级泵混水获得 比间接换热减少换热器阻力。 换热设备不需要保持流量恒定：由于直接串联的一、二级泵 之间平衡管的设置，二级泵变流量不会影响锅炉的流量。因此 当系统要求变流量运行时，要求二次泵和二级泵应采用调速水泵 3系统要求变流量运行及其控制措施 系统要求变流量运行，指室内为双管系统并在末端或并联支 环路设置两通温控阀等调控装置时，由于温控阀等的频繁动作， 供暖系统具有变流量特征，需要热源的供热流量随之相应改变， 以保证未端调节的有效性。设置二次泵或二级泵时，上述要求可 通过水泵变频调速节能控制手段实现。当采用锅炉直接供热的 级泵系统时，锅炉在一定范围内需要流量恒定或保证最小流量， 因此应采取在总供回水管道之间设置压差控制的旁通阀的措施。 调速水泵的性能曲线采用陡降型有利于调速节能。 变频调速控制方式宜根据系统的规模和特性，选择以下三种 方式之一： （控制热力站进出口压差恒定：该方式简便易行，但流量 调节幅度相对较小，节能潜力有限。 （2）控制管网最不利环路压差恒定：该方式流量调节幅度相 对较大，节能效果明显：但需要在每个热力入口都设置压力传感 器，随时检测比较、控制，投资相对较高。 （3）控制回水温度：这种方式控制简单，但响应较慢，滞后

热，未端过冷，这种现象在现有小区热网中相当普遍。有些设计 人员常选用大容量锅炉和水泵来缓解这一矛盾，但收效甚微，使 系统在“大流量、小温差”条件下运行，反而造成能量浪费。为了 避免设计不当造成水力不平衡，一般在室外各环路及建筑物入口 处供暖供水管（或回水管）上应安装静态水力平衡阀，来解决列外 X 网因水力失调而造成的用户冷热不均的问题

热，末未端过冷，这种现象在现有小区热网中相当普遍。有些设计 人员常选用大容量锅炉和水泵来缓解这一矛盾，但收效甚微，使 系统在“大流量、小温差”条件下运行，反而造成能量浪费。为了 避免设计不当造成水力不平衡，一般在室外各环路及建筑物入口 处供暖供水管（或回水管）上应安装静态水力平衡阀，来解决外 X 网因水力失调而造成的用户冷热不均的问题。 5.2.13静态水力平衡阀是最基本的平衡元件，实践证明，系统第 一次调试平衡后，在设置了供热量自动控制装置进行质调节的情 况下，室内散热器恒温阀的动作引起系统压差的变化不会太大， 因此，只在某些条件下需要设置自力式流量控制阀或自力式压差 控制阀。 5.2.14每种阀门都有其特定的使用压差范围要求，设计时，阀

5.2.14每种阀门都有其特定的使用压差范围要求，设计时，阀

阀权度S的定义是：“调节阀全开时的压力损失△Pmin与调节 阀所在串联支路的总压力损失△Po的比值”。它与阀门的理想特 性一起对阀门的实际工作特性起着决定性作用。当S=1时，△P 全部降落在调节阀上，调节阀的工作特性与理想特性是一致的； 在实际应用场所中，随着S值的减小，理想的直线特性趋向于快 开特性，理想的等百分比特性趋向于直线特性。 对于自动控制的阀门（无论是自力式还是其他执行机构驱动 方式）天成质安发〔2016〕22号 关于加强道路沥青路面质量控制的通知，由于运行过程中开度不断在变化，为了保持阀门的调节 持性，确保其调节品质，自动控制阀的阀权度宜在0.3～0.5之间 对于静态水力平衡阀，在系统初调试完成后，阀门开度就已

固定，运行过程中，其开度并不发生变化，因此对阀权度没有严 格要求。 对于以小区供暖为主的热力站而言，由于管网作用距离较长， 系统阻力较大，如果采用动态自力式控制阀串联在总管上，由于 阀权度的要求，需要该阀门的全开阻力较大，这样会较大的增加 水泵能耗。因为设计的重点是考虑建筑内末端设备的可调性，如 X 果需要自动控制，可以将自动控制阀设置于每个热力入口（建筑 内的水阻力比整个管网小得多，这样在保证同样的阀权度情况下 阀门的水流阻力可以大为降低），同样可以达到基本相同的使用 效果和控制品质。因此，本条第二款规定在热力站出口总管上不 应串联设置自动控制阀。考虑到出可能为多个环路的情况，为 了初调试，可以根据各环路的水力平衡情况合理设置静态水力平 衡阀。 静态水力平衡阀选型原则：静态水力平衡阀是用于消除环路 剩余压头、限定环路水流量用的，为了合理的选择平衡阀的型号 在设计水系统时一定仍要进行管网水力计算及环网平衡计算。 旧系统改造时，由于资料不全，为方便施工安装，可按管径尺寸 配用同样内径的平衡阀，直接以平衡阀取代原有的截止阀或闸阀； 但需要作压降校核计算，以避免原有管径过于富余使流经平衡阀 时产生的压降过小，引起调试时由于压降过小而造成仪表较大的 误差。校核步骤如下：按该平衡阀管辖的供暖面积估算出设计流 量，按管径求出设计流量时管内的流速V（m/s），由该型号平衡 阀全开时的值，按公式△P=（v2·p/2）（Pa），求得压降值△

（式中p=1000kg/m3），如果△P小于（2～3）kPa，可改选用小 径型号平衡阀，重新计算V及AP，直到所选平衡阀在流经设计水 量时的压降△P≥（2～3）kPa时为止， 尽管自力式流量控制阀具有在一定范围内自动稳定环路流量 的特点，但是其水流阻力也比较大，因此即使是针对定流量系统 对设计人员的要求也首先是通过管路和系统设计来实现各环路的 水力平衡（即“设计平衡”）；当由于管径、流速等原因的确无法 故到“设计平衡”时，才应考虑采用静态平衡阀通过初调试来实现 水力平衡的方式；只有当设计认为系统可能出现由于运行管理原 因（例如水泵运行台数的变化等）有可能导致的水量较大波动时 才宜采用阀权度要求较高、阻力较大的自力式流量控制阀。但是 对于变流量系统来说，除了某些需要特定定流量的场所（例如为 厂保护特定设备的正常运行或特殊要求）外，不应在系统中设置 自力式流量控制阀。动态阻力平衡阀具有自力式流量控制阀功能 自力式压差控制阀功能，手动平衡阀功能，可根据运行模式转换 成不同功能。以 5.2.15 引自《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB507362012第8.11.13条，旨在对集中热水供暖系统的一、二 次水的动力消耗予以控制，防止采用过大水泵。 5.2.16锅炉房采用计算机自动监测与控制不仅可以提高系统的 安全性，确保系统能够正常运行，还可以取得以下效果： 1全面监测并记录各运行参数，降低运行人员工作量，提高 管理水平。

2对燃烧过程和热水循环过程能进行有效的控制调节，提高 并使锅炉在高效率下运行，大幅度地节省运行能耗，并减少大气 污染。 3能根据室外气候条件和用户需求变化及时改变供热量，提 高并保证供暖质量，降低供暖能耗和运行成本。 条文中提出的五项要求，是确保安全、实现高效、节能与经 M 1实时监测：通过计算机自动监测系统，金面、及时地了解 锅炉的运行状况，如运行的温度、压力、流量等参数，避免凭经 验调节和调节滞后。全面了解锅炉运行工况，是实施科学调控的 基础。 2自动控制：在运行过程中，随室外气候条件和用户需求的 变化，调节锅炉房供热量（如改变出水温度，或改变循环水量， 或改变供汽量）是必不少的，手动调节无法保证精度。计算机 自动监测与控制系统可随时测量室外的温度和整个热网的需求 按照预先设定的程序，通过调节投入燃料量（如炉排转速）等手 段实现锅炉供热量调节，满足整个热网的热量需求，保证供暖质 量。 3按需供热：计算机自动监测与控制系统可通过软件开发 配置锅炉系统热特性识别和工况优化分析程序，根据前儿天的运 行参数、室外温度，预测该时段的最佳工况，进而实现对系统的 运行指导，达到节能的目的。 4安全保障：计算机自动监测与控制系统的故障分析软件

可通过对锅炉运行参数的分析，作出及时判断，并采取相应的保 护措施，以便及时抢修，防止事故进一步扩大，设备损坏严重， 保证安全供热。 5健全档案：计算机自动监测与控制系统可以建立各种信息 数据库，能够对运行过程中的各种信息数据进行分析，并根据需 要打印各类运行记录，储存历史数据，为量化管理提供物质基 M 础。 5.2.17设置供热量控制装置（如：气候补偿器）的主要目的是对 供热系统进行总体调节，使锅炉运行参数在保持室内温度的前提 下，随室外空气温度的变化随时进行调整，始终保持锅炉房的供 热量与建筑物的需热量基本一致，实现按需供热，达到最佳的运 行效率和最稳定的供热质量。 设置供热量控制装置后人还可以通过在时间控制器上设定不 同时间段的不同室温，节省供热量；合理地匹配供水流量和供水 温度，节省水泵电耗保证恒温阀等调节设备正常工作；还能够 控制一次水回水温度，防止回水温度过低降低锅炉寿命。 由于不同企业生产的气候补偿器的功能和控制方法不完全相 同，但必须真有能根据室外空气温度变化自动改变用户侧供（回） 水温度、对热媒进行质调节的基本功能， 气候补偿器正常工作的前提是供热系统已达到水力平衡要 求，各房间散热器均装置了恒温阀，否则，即使采用了供热量控 制装置也很难保持均衡供热。

是经过水处理的软化水，不回收重复使用而让其白白流失造成极 大的热能及水资源的浪费。如果直接排入城市下水道还将引发有 害细菌、微生物的滋生，造成环境污染。因此制定本条文。 5.2.19系统水质符合供暖计量的要求，是供热计量顺利推行的保 障。

障。 5.3供暖系统 5.3.2室内采用散热器供暖系统时,管道制式宜优先采用双管式。 当采用单管式时，应在每组散热器的进出水支管间设置跨越管， 且串联的散热器一般不超过6组；每组散热器的进水支管应安装 低阻力两通或三通恒温控制阀；若采用垂直或水平双管系统时， 应在每组散热器的供水支管上安装高阻恒温控制阀；超过5层的 垂直双管系统宜采用有预设阻力调节功能的恒温控制阀。 的装置。双管系统可以设置室温调控装置：如果采用顺流式垂直 单管系统，必须设置跨越管，采用顺流式水平单管系统时，散热 器采用低阻力两通或三通调节阀，以便调控室温。 共暖的热源设备来说，降低供水温度对于降低锅炉排烟温度、提 高传热温差具有较好的影响，使得锅炉的热效率得以提高。采用 换热器作为供暖热源时，降低换热器二次水供水温度可以在保证 司样的换热量的情况下减少换热面积，节省投资。由于目前的 些建筑存在大流量、小温差运行的情况，因此本条规定了供暖供

回水温差不应小于20℃。在可能的条件下，设计时应尽量提高设 计温差。 低温地面辐射供暖是近年发展较快的供暖方式，具有温度梯 度小、室内温度均匀、脚感温度高等特点。在热辐射的作用下， 围护结构内表面和室内其他物体表面的温度都比对流供暖时高 人体的辐射散热相应减少，人的实际感觉比相同室内温度对流供 暖时舒适得多。在同样的热舒适条件下，辐射供暖房间的设计温 度可以比对流供暖房间低2℃至3℃，因此房间的热负荷随之减 小。有关地面辐射供暖工程设计方面规定，应遵循行业标准《辐 保持较低的供水温度有利于延长塑料加热管的使用寿命及低 品位热源的使用。较小的供回水温差有利于保证地面温度的均匀， 提高室内的热舒适感；有利于保持较大的热媒流速，方便排除管 内空气；有利于提高系统循环流量，解决楼内管网不平衡的问题 但是温差过小，系统循环流量增大，不利于输配系统的节能，因 此，提出了不宜小于5℃的要求。 5.3.5散热器恒温控制阀安装在每组散热器的进水管上，它是 种自力式调节控制阀，用户可根据对室温高低的要求，调节并设 定室温，避免立管水量不平衡以及单管系统上层及下层室温不匀 问题。同时，当室内获得“自由热”（如阳光照射，室内热源一炊 事、电器及居民散发的热量等）而使室温有升高趋势时，恒温控 制阀会及时减少流经散热器的水量，不仅保持室温合适，同时达 到节能的目的。

安装了散热器恒温阀后，要使它在运行中真止发挥调温、节 能功能必须要有一些相应的技术措施。因为散热器恒温阀是一个 阻力部件，水中悬浮物会堵塞其流道，使得恒温阀调节能力下降 基至不能正常工作。另外，对于在原有供热系统热网中并入了 安装有散热器恒温阀的新建建筑，必须对该热网重新进行水为平 衡调节。这是由于一般情况下，安装有恒温阀的新建筑水力阻力 X 会大于原来建筑，导致新建建筑的热水量减少，甚至降低供热品 质。 散热器暗装在罩内时，不但散热器的散热量会大幅度减少， 而且由于罩内空气温度远高于室内空气温度，从而使罩内墙体的 温差传热损失大大增加。散热器暗装时，还会影响恒温阀的正常 工作。如工程确实需要暗装时，对于安装在装饰罩内的恒温阀必 须采用外置式温度传感器，以保证恒温阀能根据室内温度进行工 作。 实验证明：散热器外表面涂刷非金属性涂料时，其散热量比 涂刷金属性涂料时能增加10%左右。另外，散热器的单位散热量、 金属热强度指标（散热器在热媒平均温度与室内空气温度差为 1℃时/每1kg重散热器每小时所放散的热量）和单位散热量的价 格这项指标，是评价和选择散热器的主要依据，特别是金属热 强度指标，是衡量同一材质散热器节能性和经济性的重要标志。 5.3.6热网供水温度过低，供回水温差过小，必然会导致室外热 网的循环水量、输送管道直径、输送能耗及初投资都大幅度增加

网的循环水量、输送管道直径、输送能耗及初投资都大幅度增加 前弱低温热水地面辐射供暖系统的节能优势。为了充分保持低温

热水地面辐射供暖系统的节能优势，设计中应尽可能提高室外热 网的供水温度，加大供回水温差。 由于低温热水地面辐射供暖系统的供水温度不应超过60℃， 因此，供暖入口处必须设置带温度自动控制及循环水泵的混水装 置，让室内供暖系统的回水根据需要与热网提供的水混合至设定 的供水温度，再流入室内供暖系统。也可在各户的分集水器前设 置混水泵，抽取室内回水混入供水，以降低供水温度，保持其温 度不高于设定值。 5.3.7分室（户）温度调节，是按户计量的基础；为了实现这个要 求，应对各个主要房间的室内温度或按主要房间进行自动控制。 氏温热水地面辐射供暖系统室温控制可选择采用以下任一模式： 模式I一房间温度控制器（有线）十电热（热敏）执行机构 十带内置阀芯的分水器 通过房间温度控制器设定和监测室内温度，将监测到的实际 室温与设定值进行比较，根据比较结果输出信号，控制电热（热 敦）执行机构的动作，带动内置阀芯开启与关闭，从而改变被控 （房间）环路的供水流量，保持房间的设定温度。 模式Ⅱ一房间温度控制器（有线）十分配器+电热（热敏）执 行机构十带内置阀芯的分水器 与模式I基本类似，差异在于房间温度控制器同时控制多个 回路，其输出信号不是直接至电热（热敏）执行机构，而是到分 配器，通过分配器控制各回路的电热（热敏）执行机构，带动内 置阀芯动作，从而同时改变各回路的水流量，保持房间的设定温

度。 模式III一带无线电发射器的房间温度控制器十无线电接收 器十电热（热敏）执行机构+带内置阀芯的分水器 利用带无线电发射器的房间温度控制器对室内温度进行设定 和监测，将监测到的实际值与设定值进行比较，然后将比较后得 出的偏差信息发送给无线电接收器（每间隔10分钟发送一次信 息），无线电接收器将发送器的信息转化为电热（热敏）执行机 构的控制信号，使分水器的内置阀芯开启或关闭，对各个环路的 流量进行调控，从而保持房间的设定温度。 模式IV一自力式温度控制阀组 在需要控温房间的加热盘管上，装置直接作用式恒温控制阀 通过恒温控制阀的温度控制器的作用，直接改变控制阀的开度， 呆持设定的室内温度。为了测得比较有代表性的室内温度，作为 温控阀的动作信号，温控阀或温度传感器应安装在室内离地面 1.5m处。因此，加热管必须嵌墙抬升至该高度处。由于此处极易 积聚空气，所以要求直接作用恒温控制阀必须具有排气功能。 模式V典型房间温度控制器（有线）+电热（热敏）执行机 构+带内置阀芯的分水器 选择在有代表性的部位（如起居室），设置房间温度控制器 通过该控制器设定和监测室内温度；在分水器的进水支管上，安 装电热（热敏）执行器和两通阀。房间温度控制器将监测到的实 际室内温度与设定值比较后，将偏差信号发送至电热（热敏）执 行机构，从而改变两通阀的阀芯文字，改变总的供水流量，保证

5.3.8供暖系统水力平衡是保障消除室温冷热不均的首要条件。

5.4.1充分利用自然通风是节约能源和改善室内空气品质的重要

表4热泵型房间空气调节器能效等级指标值

表5单冷型房间空气调节器能效等级指标值

本条文规定宜采用转速可控型压缩机的空气调节器，无论采 用转速一定型还是转速可控型压缩机的房间空气调节器，所要求 的设备能效都不应低于表4和表5中的2级要求，

5.4.3本条规定了采用单元式空调机时，设备能效等级的要求。

单元式空气调节机能效等级指标值

表7风管送风式空调（热泵）机组能效等级指标值

表8直接蒸发式全新风空气处理机组能效等级指标值

5.4.5本条与《严寒和寒冷

根据表中数据，可见采用永磁同步电机（无刷直流电机） 的风机盘管与采用交流电机的风机盘管机组相比，能效提升约 为55%～65%。因此从节能的角度，推荐使用

5.4.8耗电输冷（热）比反映了空调水系统中循环水泵的耗电

与建筑冷热负荷的关系，对此值进行限制是为了保证水泵的选 择在合理的范围内，降低水泵能耗。对于集中空调水系统，其 盾环水泵的耗电输冷（热）比的要求应该等同于现阶段公共 建筑的规定。

5.4.9由于居住建筑建筑污染部分比重

理风量、新排风中的显热和潜热构成，以及排风中污染物种类等 因素确定热回收装置类型

表10新风热回收装置的交换效率要求

我省处于严寒及寒冷地区，冬季如果结露会存在结霜可能 影响系统工作。产生霜冻取决于低温的持续时间、厂空气流量、空 气温湿度、热回收器芯体温度和传热效率等多种因素。在选择新 风热回收装置时应进行防结露校核计算。如果排出口空气相对湿 度计算值大于等于100%，应设置预热装置。 对于设置旁通阀的要求是考虑当室内外温差（饸差)过低时 进行热回收的节能量小于热回收段多消耗的风机功耗，会出现运 设计旁通，并可根据室内外温差（差）进行旁通阀的控制。当 室内外温差差）不满足最小经济温差（焰差）时，新风系统 运行时新风排风不经过热回收段，系统不使用其热回收功能。 5.4.13应用地源热泵系统时，不能破坏地下水资源。如果地源热 泵系统采用地下埋管式换热器，要进行土壤温度平衡模拟计算， 应注意并进行长期应用后土壤温度变化趋势的预测，以避免长期 应用后土壤温度发生变化，出现机组效率降低甚至不能制冷供热

6.1.1城市管网供水和建筑物的加压供水，无论是水的净化处理 还是输送，都需要耗费电能等能源，因此广义上节水就是节能。 但国家的相关规定已经对给排水系统设计和节水进行了详细的规 定，因此本标准仅对涉及节约建筑物自身用于给排水系统的水泵 能耗、生活热水加热能耗以及非传统水源利用等做出相应规定 人X 其余均应按相关标准的规定执行。 6.1.2本条规定选用卫生器具和配件等产品时不仅要根据使用对 象、设置场所和建筑标准等因素确定还应考虑节水、节能的要 《节水型生活用水器具》CJ/T164的要求。目前国家已对大部分 用水器具的用水效率制定了相关标准，如：《小便器用水效率限 定值及用水效率等级》GB28377、《淋浴器用水效率限定值及用 水效率等级》GB28378、《便器冲洗阀用水效率限定值及用水效 率等级>GB28379、《便器用水效率限定值及用水效率等级》 GB30717、 《水嘴用水效率限定值及用水效率等级》GB25501、 《坐便器水效限定值及用水效率等级》GB25502等，今后还将陆 续出台其他用水器具的标准。卫生器具及配件在选用时应满足其 用水效率等级指标中节水评价值的要求。例如：《便器用水效 率限定值及用水效率等级》GB30717第4.2.2中，跨便器在符合 般技术要求、冲洗功能要求、配套性技术要求的情况下，根据

表11中的平均用水量判定其用水效率等级，分为1、2、3三个等 级，1级表示用水效率最高。便器用水效率限定值为表11中用 水效率等级的3级；跨便器节水评价值为表11中用水效率等级的 2级。

表11便器用水效率等级指标

换周期，同时保证所选管材等必须符合现行的产品标准的要求。 6.1.4按照使用用途和需求设置水表对消防、厨卫、绿化景观 车库冲洗、道路浇洒、物业、水加热器、热交换站等用水分别统 计用水量，以便于统计每种用途的用水量和漏水量，合理控制、 节约用水。 6.2给水排水系统 采用好的节水设备、设施和采取必要的节水措施外，还应在兼顾 保证供水安全、卫生条件下，根据当地政府的要求合理设计利用 污水、废水、雨水，开源节流，完善节水设计。 6.2.2各地主管部门根据自身特点对当地的用水定额有不同的规 定，同时水量、热量计算以及水泵的选择等都与用水定额有很大 的关系，用水定额合理取值可避免设备选型较大造成浪费。

节水设计除合理选用节水用水定额、采用节水的给水系统 好的节水设备、设施和采取必要的节水措施外，还应在兼顾 共水安全、卫生条件下，根据当地政府的要求合理设计利用 废水、雨水，开源节流，完善节水设计。 各地主管部门根据自身特点对当地的用水定额有不同的规 同时水量、热量计算以及水泵的选择等都与用水定额有很大 系，用水定额合理取值可避免设备选型较大造成浪费。

6.2.3充分利用城镇供水管网的水压直接供水，可以减少二次加 压水泵的能耗，还可以减少居民生活饮用水水质污染， 6.2.4 建筑的各类供水系统包括给水、中水、热水、直饮水等（下 同）。当采用城镇供水管网直接供水流量、压力不足时，需要设 置二次加压供水设施。 调速供水和管网叠压供水等，应针对工程性质、特点、市政供水 条件选择合适的加压方式，在工程设计中，在考虑节能节水的同 时，还需兼顾其他因素，如顶层用户的水压要求、市政水压、水 量等供水条件、供水的安全性、用水的二次污染等问题。 2在工程设计时，为简化系统，常按最高区水压要求设置 套供水加压泵，然后再将低区的多余水压采用减压或调压设施加 以消除，显然，被消除的多余水压是无效的能耗。对于居住建筑， 尤其是供洗浴和饮用的给水系统用量较大，完全有条件按分区设 置加压泵，避免或减少无效能耗。 3控制配水点处的供水压力是给水系统节水设计中最为关 键的一个环节。对供水区域较大的多层建筑的生活给水系统，有 时也会出现超出本条分区压力的规定。一旦产生入户管压力、最 不利点压力等超出本条规定时，也要为满足本条的有关规定采取 相应的技术措施。当设有集中热水系统时，为减少热水系统分区 减少热水系统热交换设备数量，在静水压力不大于卫生器具给水 配件能够承受的最大工作压力前提下，适当加大相应的给水系统 的分区范围。

4住宅入户管最小压力值一般需根据最不利用水点处的工 作压力要求，经计算确定。住宅入户管动压最高不能超过 0.35MPa。 5本条规定用水点供水压力一般不大于0.20MPa，当用水点 卫生设备对供水压力有特殊要求时，应满足卫生设备的给水供水 压力要求，但一般不大于0.35MPa。 Y 6.2.5给水泵的能耗在给水排水系统的能耗中占有很大的比例, 因此给水泵的选择应在管网水力计算的基础上进行，从而保证水 泵选型正确，工作在高效区。对于工频泵应位于水泵效率曲线的 高效区内，对于变频调速泵在额定转速时的工作点，应位于水泵 高效区的末端（右侧），以使水泵大部分时间均在高效区运行。 选择具有随流量增大，扬程逐渐下降特性的供水加压泵，能 够保证水泵工作稳定、并联使用可靠，有利于节水、节能。 水泵是给水排水系统最主要的耗能设备，规定水泵的能效等 V 级是非常必要的。人 水泵是耗能设备，应该通过计算确定水泵的流量和扬程，合 理选择通过节能认证的水泵产品，减少能耗。水泵节能产品认证 书由中国节能产品认证中心颁发。常用给水泵指单级单吸、单级 双吸多级清水离心泵。泵效率、泵能效限定值、泵目标能效限 定值、泵节能评价值等指标详见国家标准《清水离心泵能效限定 值及节能评价值》GB19762。 泵节能评价值计算与水泵的流量、扬程、比转数有关，故当 采用其他类型的水泵时，应按现行国家标准《清水离心泵能效限

定值及节能评价值》GB19762的规定进行计算、查表确定泵节能 评价值。 水泵比转速按下式计算：

式中： ns 比转数，无量纲； n 转速（r/min）; Q 一 流量（m3/s）（双吸泵计算流量时取Q/2）； H 扬程（m）（多级泵计算取单级扬程）。 一 按现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节能评价值》GB 19762的有关规定，查图、表，许算泵规定点效率值、泵能效限 定值和节能评价值。 工程项目中所应用的给水泵的泵节能评价值应由给水泵供应 商提供，并不能小宇现行国家标准《清水离心泵能效限定值及节 能评价值》GB19762的限定值。 6.2.6水泵房宜设置在建筑物或建筑小区的中心部位是为了减少 输送管网长度。 当水泵和吸水池设置在建筑物地下室时，吸水池（箱）宜设 在最接近地面上用水点的地下室上部位置，尽量减少水泵的提升 高度；但要注意给水泵房位置还必须满足隔声和隔振等要求，避 免在贴邻居室的正下方设置水泵；必要时可将吸水池尽量设置在 地下室上部，水泵设置在远离居室的地下室下部

6.2.8本条强调给水调节水池或水箱（含消防水池、水箱）

益流信号管和报警装置的重要性，据调查，有不少水池、水箱出 现过溢水事故，不仅浪费水，而且易损害建筑物、设备，造成财 产损失。因此，水池、水箱不仅应要设溢流管，还应设置溢流信 号管和溢流报警装置，并将其引至有人正常值班的地方。 当建筑物内设有中水、雨水回用给水系统时，水池（箱）溢 水和废水均宜排至中水、雨水原水调节池，加以利用。

6.3.1当居住建筑设置集中生活热水系统时，必然涉及到热源 选择的问题，无论是热源还是辅助热源，本条提出了集中生活 热水系统热源选择的一般原则。 1利用立业余热和废热相对于太阳能，因不需根据天气阴晴 消耗大量其他辅助热源的能量，无疑是最节能的。 人可再生能源包括太阳能、空气能、地热能、污水源热能等。 而太阳能则是取之不尽，用之不竭的可再生能源，因此，利用好 太阳能，对于缓解用能紧张的现状是大有作用的。如果能够合理 采用太阳能热水系统，采用高效率辅助热源，太阳能的加热量即 为节省的能量，应为首选热源。

2蒸汽的能量品位比热水要高得多，采用燃气或燃油锅炉将 水由低温状态加热至蒸汽再通过热交换转化为生活热水是能量的 高质低用，能源浪费很大，除非有其它用蒸汽要求且其用气量远 大于生活热水用汽量外，应避免采用， 3采用集中生活热水供应时，使用燃气或电自行加热，其耗 能量很大，尤其是采用电加热时，是对高品质二次能源的降级使 用，不应是优先采用的生活热水形式。相同热值的电能换算成耗 费的标煤量约是燃气相当标煤量的3.3倍，因此不宜采用容积式 直接电加热作为生活热水系统的主体热源(不包括居民自行设置 的仅在集中热源检修期使用的备用电热水器），但即热式电热水器 除外。即热式电热水器具有靠近用水点、无储热散热损失、无输 配散热损失等优点，用热水时无需提前预热，不存在预热时的散 热损失，既能够实现节电节水，也能够提高用户满意度。设计时 需要注意的是，用电容量应给予考虑。 当采用电能作为太阳能热水系统的辅助加热时，与燃气热源 相比，前者几乎没有节能减排优势，有时甚至为负值。因此限制 直接采用电能作为生活热水的主体热源和太阳能生活热水系统的 辅助热源。当没有其他热源条件，必须采用单一电价的电能直接 乍为辅助热源时，如果采用集中辅助加热系统，按商业用电收费 增加运行费用更多，因此宜采用集中集热，分户储热和辅助加热 系统，层数较少的建筑也可采用分户集热、储热、辅助加热（分 散式）系统，以减少电加热费用。

6.3.2根据《河北省建设厅关于执行太阳能热水系统与

一体化技术的通知》（冀建质[20081611号）和《关于规模化开展 太阳能热水系统建筑应用工作的通知》（冀建科[2014]24号）文 件精神，新建居住建筑应积极采用太阳能热水系统与建筑一体化 技术。随着太阳能热利用技术的不断进步、产品的不断优化升级 大众节能、环保意识的不断提高，高层建筑采用太阳能热水系统 已经不存在技术和意识障碍。应根据各地政府部门政策优先采用 M 太阳能。 住宅建筑在无特殊需求的情况下，由于分启式太阳能热水系 统产权明晰、热效率高、造价适中、管理维权责清楚、简单易 行等原因，在日照充足时宜优先采用；对因技术或其他特殊原因 不能采用太阳能热水系统的住宅建筑，如由于朝向问题日照不足 或由于其他技术原因采用太阳能技术不可行时，由当地建设行政 主管部门审核认定不宜采用太阳能热水系统的，可采用空气源热 泵热水系统替代。集中式生活热水供应系统由于造价高、能耗大、 管理复杂、运营成本高等原因，在无特殊需求时，一般不建议采 用。 6.3.3对于宿舍类居住建筑，当有盟洗、洗浴等热水用水需求时 应优先采用太阳能作为热源，由于用水比较规律、集中、易于控 制等原因，所以采用集中式太阳能热水系统进行集中管理较为合 适，通过技术优化最大限度的优先利用太阳能，减少辅助热源的 用量。

6.3.4对于用户采用集中式太阳能生活热水供应时，通

建筑功能、安装条件、用热水规律、使用者要求等因素综合确定

表12热水用水定额（节选）

经加热器，直接流向用户。 5太阳能有效利用率即由太阳能提供的生活热水热量的比 例。根据“两进两出”能量平衡关系，计算太阳能有效利用率时应 扣除系统热损失量，表征将采集的太阳能尽可能地输送到用户端 被有效地利用，是衡量系统热性能的重要指标。通过吨热水成本 权衡判断，系统太阳能有效利用率应不小于40%

制造厂家的技术进步，现行国家《热泵热水机（器）能效限定值及能效等级》GB29541将热泵热水机能源效率分1、2、3、4、5五个等级，1级表示能源效率最高，2级表示达到节能认证的最小值，3、4级代表了我国热泵热水机的平均能效水平，5级为标准实施后市场准入值。本条的能效等级数据是依据现行国家标准《热泵热水机（器）能效限定值及能效等级》GB29541中能效等级2级编制，在设计和选用空气源热泵热水机组时，推荐采用达到节能认证的产品。摘录自现行国家标准《热泵热水机（器）能效限定值及能效等级》GB29541中热泵热水机（器）能源效率等级见表13。表13热泵热水机（器）能源效率等级指标制热量能效等级COP（W/W）型式加热方式(kw)2345次加热、循环加热式4.604.404.103.903.70H<10kW普通型静态加热式4.204.003.803.603.40低温型加热、循环加热式3.803.603.403.203.00次加热式4.604.404.103.903.70普通型循环不提供水泵4.604.404.103.903.70H≥10 kW加热提供水泵4.504.304.003.803.60次加热式3.903.703.503.303.10低温型循环不提供水泵3.903.703.503.303.10加热提供水泵3.803.603.403.203.00空气源热泵热水机组较适用于夏季和过渡季节总时间长地区；河北地区使用时需要考虑机组的经济性和可靠性，在室外温度较低的工况下运行，致使机组制热COP太低，失去热泵机组节131

求的同时，照明功率密度现行值不大于7W/m，自标值不大于 5W/m2, 详见表 14。

表14居住建筑每户照明功率密度值

当房间或场所的照度值高于或低手表14规定的对应照度值 时，其照明功率密度值应按比例提高或折减。在一般情况下，设 计照度值与照度标准值相比较，可有土10%的偏差；照明场所安 装的灯具小于10h，在满足照度均匀度要求的前提下，充许设计 照度值适当超过此偏差 7.3.2此条是对全装修工程设计的规定，是为了限制建设单位在住 宅精装修设计时配套耗能大的灯具和家电产品，对于用户自行配 置灯具和家用电器，也指导推荐采用节能产品。中国能效标识2 级以上产品，为节能产品。 7.3.3高级住宅中的照明灯具相对普通住宅而言数量大、种类多， 如果仅靠手动控制各种灯具的开关，很难做到节能控制。高级住 宅的建设投资相对较充裕，因此在条件具备时宜采用智能照明控

7.3.3高级住宅中的照明灯具相对普通住宅而言数量

明场景、设置定时和延时、联动控制窗帘、采用遥控或感应控制 方式，在满足高级住宅使用要求的同时，也实现节能控制。 7.3.5关于照明的节能控制措施，人体移动感应加光控延时自熄 开关被误触发的可能性较小AQ 7012-2018标准下载，更加节能。一般的声、光控延时自 熄开关则会经常被多种声响误触发，开关灯次数过多，对普通荧 光灯的寿命有很不利的影响，而LED光源则可以承受频繁开关。 7.3.6在设计居住小区的路灯时，应根据实际投资情况和小区道 路照明需求情况，选择采用自然光感应控制、时间继电器定时开 关控制、灵活分组切换控制等多种方式，在需要的时间、地点提 供适用的照度，减少白天不必要的开灯时间控制路灯夜间输出 适合的光通量。 车库内的照度要根据车流量的大小及白天、夜间的时间，调 整照度的高低。 7.3.8建筑物内电梯、水泵、风机是公用的耗能大户，强调其节 泵和风机等设备耗能较大，采用较为成熟的变频技术，即可收到 很好的节能效果。同时，对于其他一些机电设备或装置也应有针 对性地采取一些节能控制措施。 7.3.9广般装有2台电梯时，宜选择并联控制方式，3台及以上 宜选择群控控制方式，可以自动调度提高交通能力、减少候梯时 间，还可自动控制照明、通风，降低电梯系统能耗。 7.3.10电动汽车充电属于可控类负荷，采用智能充电、有序充电

7.3.10电动汽车充电属于可控类负荷，采用智能充电、

支术，能够有效降低电力系统投资、提高设备利用效率

附录C平均传热系数简化计算方法

C.0.2外墙主断面传热系数的修正系数值受到保温类型、墙 主断面传热系数以及结构性热桥节点构造等因素的影响。表C.0.2 中给出了外保温常用的保温做法中，对应不同的外墙平均传热系 数值时，墙体主断面传热系数的?值。 做法选用表中列出了普通窗或凸窗时，不同保温层厚度所能 够达到的墙体平均传热系数值。设计中，若凸窗所占外窗总面积 的比例大于等于30%，墙体平均传热系数值则应按照凸窗一栏选 用。 7 需要特别指出的是：相同的保温类型、墙主断面传热系数， 当选用的结构性热桥节点构造不同时，β值的变化非常大。由于结 构性热桥节点的构造做法多种多样，墙体中又包含多个结构性热 桥，组合后的类型更是数量巨大，难以一一列举。表C.0.2 的主 要目的是方便计算表中给出的只是针对一般性的建筑，在选定 的节点构造下计算出的β值。 实际工程中，当需要修正的单元墙体的热桥类型、构造均与 表C.0.2计算时的选定一致或近似时，可以直接采用表中给出的 pN值计算墙体的平均传热系数；当两者差异较大时，需要另行计 算。 下面给出表C.0.2计算时选定的结构性热桥的类型及构造

附录D地面传热系数计算

D.0.3表中寒冷地区、严寒C区数据分别参考北京、长春相关数 据。

附录E外窗综合遮阳系数的简化计算

本标准进一步加强了供暖管道的保温技术措施，使供热管网 热损失降至2%。 由于一次网大多数为高温水或蒸汽网，其保温设计应遵照《城 市热力网设计规范》CJJ34执行，本标准主要适用于锅炉房直接 供热的庭院供热管网或换热站以后二次水供热管网。通过对计算 结果的分析得出如下结论：供热管网的热损失与敷设方式关系密 中；当供热管网热损失由原来的5%降至2%时，架空敷设所需的 保温厚度远远大于经济绝热厚度，所以在室外供热管网的设计中 应首先采用直埋敷设2000浙J41：FC轻质复合墙板建筑构造.pdf，其次采用地沟敷设，不推荐采用架空敷设 另外对于干管管径相同的供热管网，输送85/60℃热水的供热量是 输送60/50℃热水的2.5倍，其经济性远高于60/50℃的供热管网， 所以即使在采用低温热水地板辐射供暖的居住小区中也应尽量采 用85/60℃供热管网然后在各建筑物分别设置换热器制取低温热 水供室内供暖。 本表热损失计算采用管内流速均按设计流速偏高取值，对于 85/60℃供热管网，供热半径按500m～600m计算，60/50℃供热 管网×供热半径按300m～400m计算，若设计中采用流速较低的 话，热损失会加大，但此次计算中选取的供热半径较大，故在 般的工程中均可满足要求。在更大规模的工程中，就要求设计人 员对设计方案进行优化，或采用保温性能更好的材料，或通过计 算进一步加大保温材料的厚度，以满足控制管道热损失的要求，