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JTGT 3365-05—2022 公路装配式混凝土桥梁设计规范.pdfVa 0.95α.T.A Na 中(α.0.A. + Nspd.er) neo=
当α。 6.5持久状况正常使用极限状态计算 6.5.1节段预制拼装预应力混凝土受压构件弹性阶段计算时，预应力钢筋对截面儿 特征的影响应符合本规范第5.5.1条的规定。 6.5.2节段预制预应力混凝土受压构件不应按B类预应力混凝土设计；当构件无级 向连续普通钢筋时，应按全预应力混凝土设计。 6.5.3节段预制拼装混凝土受压构件应按持久状况正常使用极限状态要求，对接缝 位置截面进行抗裂验算，对构件进行挠度验算。 6.5.4预应力钢筋的锚下张拉控制应力、预应力损失等计算应符合本规范第5.5.4 条至第5.5.7条的规定。 6.5.5节段预制拼装预应力混凝土受压构件的接缝位置，可按本规范第5.5.8条的 规定进行抗裂验算。 6.5.6钢筋混凝土受压构件接缝截面最大裂缝宽度计算公路桥梁表施工工艺框图，可按现行《公路钢筋混凝 土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定。 6.5.7预制拼装混凝土大偏心受压构件的挠度验算，应符合现行《公路钢筋混凝土 及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定。 由于预制拼装墩柱等大偏心受压构件的接缝数量比节段预制拼装箱梁等受弯构 件少很多，接缝对大偏心受压构件挠度影响相对较小，故挠度验算仍采用现行《公 路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定。 持久状况和短暂状况的构件接缝位置应力 6.6.1在持久状况设计时，节段预制拼装预应力混凝土受压构件应计算其使用阶段 接缝位置的正截面混凝土压应力和斜截面混凝土主压应力、受拉区预应力钢筋拉应 力，并不应超过本规范的规定。 6.6.2在短暂状况设计时，节段预制拼装混凝土受压构件应根据制作、运输及安装 等施工阶段，计算其由自重、施工荷载等引起在接缝位置的正截面和斜截面混凝土 应力，并不应超过本规范规定的限值。 6.6.3在使用阶段作用标准值组合下，节段预制拼装预应力混凝土受压构件的接缝 位置混凝土压应力、预应力钢筋的拉应力，应符合本规范第5.6.3条和5.6.4条的规 定。 6.6.4在自重和施工荷载等作用下，构件接缝位置的混凝土应力应符合本规范第 5.6.5条至第5.6.9条的规定， 7.1.1本章适用于基本地震动峰值加速度为0.1g及以下地区装配式混凝土桥梁的 抗震设计。基本地震动峰值加速度为0.1g以上时，宜采用减隔震措施。 不同接缝类型、外加轴压比、预加轴压比、耗能钢筋用量等预制桥墩抗震性能 的研究主要集中在基本地震动峰值加速度为0.1g及以下地区，中高烈度区的研究较 少，本章规定是基于目前现有有限的实验数据及工程应用实例，故本条对本章的适 用范围进行了界定。 减隔震设计利用设置在桥梁上的减隔震装置，通过增大结构体系阻尼和（或） 周期，降低结构地震响应，达到预期的防震要求。对于基本地震动峰值加速度为0.19 以上地区的装配式桥梁，当传统的延性设计难以满足抗震需求时，推荐在桥梁上部 结构和下部结构之间设置减隔震系统，降低结构的地震反应。 装配式混凝土桥墩采用除湿接缝和承插式以外的连接形式时，在地震作用下墩 底破坏主要集中在接缝的张开闭合以及接缝处混凝土的局部压碎破坏，因此装配式 桥墩模拟的重点包括对接缝力学特性的模拟。目前接缝区域的模拟主要有三种方法 第一种是忽略未贯穿接缝的钢筋的作用，将实际接缝的集中变形处理为分散于整个 构件受拉侧的变形；第二种是采用与接缝实际高度等长的素混凝土柱来模拟；第三 种是并联弹簧模型。 7.1.5装配式混凝土墩柱、系梁可作为延性构件设计，桥梁基础、盖梁、支座、梁 对这类结构，需考虑以下几个方面： （1）允许发生塑性变形的耗能部位一般选择在墩柱上，墩柱按延性构件设计， 可以发生弹塑性变形，耗散地震能量。 （2)墩柱的设计剪力值按能力保护设计原则进行计算，为与墩柱的极限弯矩（考 惠超强系数）所对应的剪力。在计算剪力设计值时，考虑所有塑性铰位置以确定最 大的设计剪力。 （3）盖梁、节点及基础按能力保护构件设计，其设计弯矩、设计剪力和设计轴 力为与墩柱的极限弯矩（考虑超强系数）所对应的弯矩、剪力和轴力。在计算盖梁、 节点及基础的设计弯矩、设计剪力和设计轴力时，考虑所有塑性铰位置以确定最大 的设计弯矩、设计剪力和设计轴力。 1采用延性设计时，装配式混凝土桥墩应进行E1地震作用及E2地震作用下的抗 震分析和抗震验算，验算准则应满足表7.2.1的规定 用延性设计时装配式混凝土桥墩的抗震性能验算 式中：E。 桥墩的混凝土弹性模量（kN/m²）； Ief 桥墩有效截面抗弯惯性矩（m4）； My 桥墩等效屈服弯矩（kNm）； 桥墩等效屈服曲率（m）。 E.×lef = My d 节点，主要表现为节点接缝的张开与闭合，避免了在墩底形成塑性铰区，保证即使 在大震下预制构件混凝土的拉应力仍处于较低的水平，从而减小了预制构件本身的 受拉损伤，其抗弯刚度可以采用全截面计算。 7.2.3采用承插式、插槽式、湿接缝、预埋于承台或盖梁内的灌浆套筒以及灌浆波 纹钢管连接的装配式混凝土桥墩，当弯曲破坏控制时，其塑性铰区域抗剪强度宜符 合下列规定： 1墩身节段顺桥向、横桥向的斜截面抗剪强度宜按下列公式验算： V..≤d(v. +V) 2墩身塑性铰区域接缝的抗剪强度宜通过有限元模拟或试验研究确 2墩身塑性铰区域接缝的抗剪强度 7.2.4采用预应力连接的装配式混凝土桥墩塑性铰区域抗剪强度，宜通过有限元栏 拟或试验研究确定。 7.2.5对于高宽比小于2.5的预制拼装混凝土矮墩柱，可不验算墩柱的变形，但应 将其顺桥向和横桥向E2地震作用效应和永久作用效应组合后，按本规范第6.4节规 定验算墩柱的强度， 震害调查表明，矮墩的地震损伤主要破坏模式为剪切破坏，属脆性破坏，因此 要求E2地震作用下，高度较矮及高宽比小于2.5的装配式桥墩，一般不作为延性相 件设计、需要验算其抗弯和抗剪承载力，不需要验算其变形能力。 震害调查表明，矮墩的地震损伤主要破坏模式为剪切破坏，属脆性破坏，因此 要求E2地震作用下，高度较矮及高宽比小于2.5的装配式桥墩，一般不作为延性构 件设计，需要验算其抗弯和抗剪承载力，不需要验算其变形能力。 7.2.6E2地震作用下，顺桥向和横桥向桥墩墩顶的位移或桥墩潜在塑性铰区域塑性 转动能力应满足下列要求： 7.2.6E2地震作用下，顺桥向和横桥向桥墩墩顶的位移或桥墩潜在塑性铰区域塑 转动能力应满足下列要求： 等效塑性铰长度折减系数，当采用灌浆套简连接、灌浆波纹钢管连 接时，且套筒、波纹管预埋于承台内，Φ=1.5，其余情况Φ，=1.0。 望性铰区域的最大容许转角应按式（7.2.8）计算： 条文说明（7.2.6~7.2.8） 条文说明（7.2.6~7.2.8 对于双柱式、排架式墩横桥向，以及采用预应力钢筋连接的装配式桥墩，由于 很难根据塑性铰转动能力直接给出计算墩顶容许位移的计算公式，建议采用推导分 析方法，计算墩顶容许位移。 7.2.10装配式混凝土桥梁采用延性设计时，应按现行《公路桥梁抗震设计规范》 7.3.1位于地震动峰值加速度0.1g以上地区的桥梁，灌浆连接套筒宜设置在承台或 盖梁中。位于地震动峰值加速度0.1g及以下地区的桥梁，灌浆连接套简设置在墩身 且其位于潜在塑性铰区域内时，箍筋加密区的长度不应小于连接套筒的高度加5d（连 接套简外径）范围。 根据相关研究结果，灌浆套筒预理在承台中时塑性铰行为与现浇桥墩试件更为 相近，塑性铰区裂缝分布均匀，后期裂缝开展集中在接缝附近。灌浆套筒预埋在墩 内时，装配式桥墩试件在套筒位置刚度大，套筒高度范围内裂缝很少，裂缝集中 于接缝和套筒顶部2个区域，在套筒顶部可能形成第二塑性铰，其变形、破坏机制 与传统现浇桥墩不同。灌浆套筒预埋在墩柱内的装配式混凝土桥墩试件样本数较少 其变形能力、破坏机制尚无深入的研究，因此，建议将灌浆套筒设置在承台或者盖 梁中。 若将套筒简设置在墩柱中，考虑到对墩柱自身局部刚度的影响，为确保预制墩柱 具有足够的延性变形能力和抗剪能力，避免塑性铰区域套筒处箍筋配筋率的突变， 箍筋减少需缓慢变化。 7.3.2采用预应力钢筋连接的装配式混凝土桥墩，宜根据抗震需求设置耗能钢筋 有粘结预应力钢筋和耗能钢筋在潜在塑性铰区域内接缝处宜设置一定长度的无粘纟 段。 研究表明，当耗能钢筋用量过高时，节段预制拼装桥墩在地震作用下的损伤 增大，残余位移提高，并提出了为了确保预制桥墩的自复位能力，耗能钢筋对水一 析计算； Vexpo一一不设置耗能钢筋时能承受最大水平荷载（kN）。 多项研究提出了，为了防止墩底接缝处有粘结预应力钢筋和耗能钢筋在地震作 用下因接缝反复开合而发生低周疲劳破坏，过早拉断，建议在墩底接缝附近设置无 粘结段。无粘结段长度可以根据抗震需求确定，必要时也可以开展装配式桥梁下部 结构的接缝连接构造低周疲劳性能的试验研究。 7.3.3采用全预应力钢筋连接的装配式混凝土桥墩宜在接缝处增设剪力键或抗剪 销。 条文说明 对于采用预应力钢筋连接的节段预制拼装桥墩，若不设置剪力键或抗剪销，节 段接缝面的抗剪承载力较低，为避免因底节段损伤造成桥墩在地震作用下发生难以 修复的剪切破坏，建议在接缝处增设剪力键。剪力键的设置可以参考节段预制箱梁 剪力键的构造要求。 7.3.4采用无粘结预应力连接的装配式混凝土桥墩，预应力钢筋的初张力不宜超过 其屈服应力的0.6倍，墩身轴压比不宜大于0.2。 对于采用预应力钢筋连接的节段预制拼装桥墩，若不设置剪力键或抗剪销，节 段接缝面的抗剪承载力较低，为避免因底节段损伤造成桥墩在地震作用下发生难以 修复的剪切破坏，建议在接缝处增设剪力键。剪力键的设置可以参考节段预制箱梁 剪力键的构造要求。 7.3.4采用无粘结预应力连接的装配式混凝土桥墩，预应力钢筋的初张力不宜超过 其屈服应力的0.6倍，墩身轴压比不宜大于0.2。 A.0.1预制构件的吊点可采用预理钢筋吊环、预埋钢绞线吊环、预留吊装孔、预理 吊耳等形式。 A.0.2吊点设计除应进行吊件在拉拔、剪切和拉剪耦合三种受力状态下自身强度验 算外，尚应对预理吊件的各种锚固破坏形态进行验算。验算时，作用应考虑各种不 利荷载的基本组合，作用分项系数应取为1.0。 吊件在吊装过程中受力比较复杂，尤其对于存在翻转工况的预制墩柱，是在拉 力和剪力耦合作用下的受力状态，因此需要对吊件在受拉、受剪和拉剪耦合作用下 的自身强度进行验算。此外还需保证吊件的锚固，不能出现锚固破坏。锚固的破坏 态包括：混凝土锥体受拉破坏、混凝土边缘受剪破坏、混凝土劈裂破坏以及混合 玻坏等破坏形态，对于刚性的吊件还可能发生混凝土剪撬破坏，因此需要对每种锚 固破坏形态进行验算，避免锚固失效。一般情况下可以通过构造规定，避免出现锚 固破坏；也可参考现行《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145）对其进行验算。 直得注意的是现行《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145）只适用于锚栓和植筋 的验算，并不适合柔性吊件的锚固验算，因此本规范给出预埋钢绞线吊环的一些构 造要求，以避免其发生锚固破坏。 吊点的验算属于承载能力极限状态验算，作用组合采用基本组合作用分项系数 取为1.0。 A.0.3预埋钢筋吊环应采用HPB300钢筋制作，并应符合下列规定： 1钢筋锚入预制构件中的深度不应小于35倍吊环直径，端部应做成180°弯钩 且应与构件内钢筋焊接或绑扎。 2每个吊环应按两肢截面计算，在构件自重标准值作用下，吊环的拉应力不应 大于65MPa 3吊环内直径不应小于3倍钢筋直径，且不应小于60mm。 A.0.4预埋钢绞线吊环宜采用符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224)的 公称直径为15.2mm的高强度低松弛钢绞线，并应符合下列规定： 1吊环宜采用23根钢绞线一组进行弯制 A.0.7当整孔预制混凝土梁采用捆绑吊时，吊索宜采用钢丝绳，吊索与构件间应采 取保护措施。 A.0.8预制构件的吊点距离预制构件边缘的最小边距应大于15cm，吊点处混凝土 可根据现行《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145）进行强度验算。 A.0.9当预制构件的吊点个数超过3个时，应按3个进行计算 A.0.7当整孔预制混凝土梁采用捆绑吊时，吊索宜采用钢丝绳，吊索与构件间应采 取保护措施。 A.0.8预制构件的吊点距离预制构件边缘的最小边距应大于15cm，吊点处混凝土 可根据现行《混凝土结构后锚固技术规程》（JGJ145）进行强度验算。 A.0.9当预制构件的吊点个数超过3个时，应按3个进行计算 附录B活性粉末混凝土材料性能 B.0.1活性粉未混凝土的强度等级应按边长为100mm的立方体抗压强度标准值石 定。活性粉末混凝土原材料和制备方法、立方体抗压强度的测定应符合现行《活性 粉末混凝土》（GB/T31387）的规定。 活性粉末混凝土为超高性能混凝土的一种，现行标准为《活性粉末混凝土》GB/T 31387。根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204），普通混凝土立方 体抗压强度标准值当试件尺寸为100mm立方体或骨料最大粒径≤31.5mm时，应乘以 强度尺寸换算系数0.95。当试件尺寸为200mm立方体或骨料最大粒径≤63mm时， 应乘以强度尺寸换算系数1.05。国内外研究结果表明，活性粉末混凝土立方体抗压 强度的尺寸效应不明显。因此，本规范沿用《活性粉末混凝土》GBT31387第9条 规定，立方体抗压强度标准值的测定采用边长100mm的立方体试件作为标准试件。 活性粉末混凝土强度等级的保证率取为95%。 表B.0.2活性粉末混凝土轴心抗压强度标准值（MPa） 立方体抗压强度标准值fcu,是活性粉末混凝土各项力学性能指标的基本代表值。 参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）及《活性粉末 混凝土结构技术规程》（DBJ43/T325），活性粉末混凝土轴心抗压强度fck按下式计 算确定： fck = 0.88aiα2fcu,k 其中，系数0.88为考虑实际工程构件与立方体试件活性粉末混凝土强度之间差异的 折减系数；α1为脆性折减系数，活性粉末混凝土掺入了2%左右的钢纤维，其脆性明 明，其取值范围为0.78~0.82，本规程近似取中值0.80。可得活性粉末凝土轴心抗压 强度计算公式： fck = 0.7fcu.k B.0.3活性粉末混凝土轴心抗压强度设计值f应按表B.0.3采用 .0.3活性粉末混凝土轴心抗压强度设计值（MP 式中：fik一活性粉未混凝土轴心抗拉强度标准值（MPa）； fro.k—活性粉末混凝土轴心抗拉开裂强度标准值（MPa），宜由试验确定， 当无试验数据时，可按表B.0.4采用； a.f 钢纤维对抗拉强度的影响系数，可取0.15； 入一 钢纤维含量特征参数； Pf 钢纤维体积率； l一钢纤维长度（mm）； df 钢纤维直径（mm）。 参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）、《纤维 土结构技术规程》（CECS38）及《活性粉末混凝土结构技术规程》（DBJ43/T325）， 性粉末混凝土轴心抗拉时基体的抗拉强度为其抗拉开裂强度，峰值强度为其轴 拉强度。由于实际工程中所采用钢纤维、混凝土原材料品种和养护方法较多， 人标准化，且抗拉强度测试时的离散性较大，故规定活性粉末混凝土轴心抗拉开 虽度宜根据工程所采用的材料由试验确定，当无试验数据时，给出了近似建议值。 已有研究结果表明活性粉末混凝土试件轴心抗拉开裂强度与边长100mm立方体 抗压强度平均值之间的统计关系可取为： μto = 0.053μf100 uto为实测活性粉末混凝土轴心抗拉开裂强度的平均值， μf100为实测活 分末混凝土抗压强度的平均值。 目前尚无工程实际结构中活性粉末混凝土实体轴拉强度与试件轴拉强度之间差 测试数据，仍近似沿用抗压强度的相应系数值0.88，则构件混凝土轴心抗拉开 强度标准值（保证率为95%）为： 一 645 参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）、《纤维 混凝土结构技术规程》（CECS38）及《活性粉末混凝土结构技术规程》（DBJ43/T325）， 以活性粉末混凝土轴心抗拉时基体的抗拉强度为其抗拉开裂强度，峰值强度为其轴 心抗拉强度。由于实际工程中所采用钢纤维、混凝土原材料品种和养护方法较多， 难以标准化，且抗拉强度测试时的离散性较大，故规定活性粉末混凝土轴心抗拉开 裂强度宜根据工程所采用的材料由试验确定，当无试验数据时，给出了近似建议值。 已有研究结果表明活性粉末混凝土试件轴心抗拉开裂强度与边长100mm立方体 试件抗压强度平均值之间的统计关系可取为 uto为实测活性粉末混凝土轴心抗拉开裂强度的平均值， f100为实测汽 性粉末混凝土抗压强度的平均值。 目前尚无工程实际结构中活性粉末混凝土实体轴拉强度与试件轴拉强度之间差 异的测试数据，仍近似沿用抗压强度的相应系数值0.88，则构件混凝土轴心抗拉开 裂强度标准值（保证率为95%）为： 本规范以活性粉末混凝土轴心抗拉时基体的抗拉强度为其抗拉开裂强度，峰值 强度为其轴心抗拉强度。根据《纤维混凝土结构技术规程》的规定，建议钢纤维对 抗拉强度的影响系数αf取0.15。按式（B.0.4）计算的典型参数下活性粉末混凝土轴 心抗拉强度标准值见表B.0.4。 B.0.5活性粉末混凝土轴心抗拉强度设计值td宜由试验确定，当无试验数据时 可按式（B.0.5)计算 式中：ftd—活性粉末混凝土轴心抗拉强度设计值： 表B.0.5活性粉末混凝士轴心抗拉开裂强度设计值（MPa） 倍，参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）近似取为 0.4。 B.0.7承载能力极限状态活性粉未混凝土设计轴心受压应力一应变关系按下列公式 确定： 式中：Eo一一对应设计强度fca的活性粉末混凝土峰值压应变； &cu一一对应强度等级fcuk的活性粉末混凝土极限压应变 活性粉末混凝土的极限压应变为3960~4200。 B.0.8承载能力极限状态活性粉末混凝土设计轴心受拉应力一应变关系按下列公式 确定： 活性粉末混凝土的极限压应变为3960~4200。 B.0.8承载能力极限状态活性粉末混凝土设计轴心受拉应力一应变关系按下列公式 确定： 式中：to 对应设计强度fia的活性粉未混凝土峰值拉应变； &tu一对应强度等级fcu,k的活性粉末混凝土极限拉应变，宜根据试验 确定，当无试验数据时，可取0.001 式中：Po—徐变系数终极值,可参考表B.0.12取值； to——加载时的活性粉末混凝土龄期(d); 活性粉末混凝土的徐变 式中：t 龄期(d)。 本条活性粉末混凝土收缩应变的发展规律和相应计算公式，系参照《活性粉 混凝土结构技术规程》（DBJ43/T325）及国内外试验研究结果给出。当采用湿热表 护方式时，活性粉末混凝土收缩在2d内基本完成，即在养护期内已基本完成，后其 收缩增量可忽略不计 B.0.12活性粉末混凝土受弯和偏心受力构件止截面受压区压应力计算的应力 简化为等效的矩形应力图时，矩形应力图高度与实际受压区高度的比值β，可按表 B.0.12取用，矩形应力图的压力强度宜取活性粉末混凝土的轴心抗压强度设计值fc 表B.0.12系数B值 活性粉末混凝土结构正截面承载力计算时仍沿用《公路钢筋混凝土及预应力混 凝土桥涵设计规范》（JTG3362）等规范的习惯，采用等效矩形应力图块代替实际 的应力图形分布。根据B.0.7条活性粉末混凝土本构关系（B.0.7式）可计算 UC100~UC180的β值和等效矩形应力图的应力等效系数，计算的各强度等级活性粉 末混凝土应力等效系数变化不大，约为0.98，为方便计算及与《公路钢筋混凝土及 预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）保持一致，取为1.0，并给出了计算的β值。 B.0.13活性粉末混凝土受弯构件的正截面相对界限受压区高度%可按下式计算： Sb 0.002,/pd°po 1+ Ecu EcuEp β一受弯构件受压区矩形应力块高度x与实际受压区高度xo的比值，按本 规范第B.0.12条的规定采用； fsd.pd—普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值（Mpa）； 受弯构件受压边缘混凝土的极限压应变，按本规范第B.0.7条规定取 用； po 受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时预应力钢 筋的应力（MPa）； Es、E 普通钢筋、预应力钢筋的弹性模量， 参考《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定， 采用活性粉末混凝的极限压应变制订 附录C圆形管墩一承台承插式连接设计要求 C.0.1圆形管墩一承台承插式连接（图C.0.1）构造除应符合本规范第6.2.5条的有 关规定外，还应满足下列要求： 1圆形管墩承插深度应不小于墩柱直径的0.7倍。 2圆形管墩承插段端部可设置钢端板并与墩柱主筋穿扎塞焊。 3圆形管墩与承台预留承插孔接缝材料应采用高强水泥灌浆料，其性能指标要 求应满足本规范第4.2.6条要求。 4圆形管墩底部内腔应填充补偿收缩混凝土，标号不宜低于C30，填充高度应 考虑车辆等撞击作用，并且不宜小于墩柱潜在塑性铰区加密箍筋配置范围。 5承台预留承插孔采用冷弯波纹钢管形成剪力键构造时，宜选用环形波纹钢整 体管，产品参数应符合现行《冷弯波纹钢管》（GB/T34567）的要求，波距和波深 应与预制管墩键槽尺寸相近。 1中交第二公路勘察设计研究院有限公司、湖北省交投集团、同济大学和上海 应用技术大学联合进行了预制管墩与承台的承插式连接试验研究，试验结果表明采 用连接部设置键槽并灌注高强灌浆料的连接方式，0.7倍墩柱直径的承插深度连接性 能与现浇结构基本相当，因此确定0.7倍墩柱直径为最小承插深度值，该研究成果已 成功应用于工程实践。 2圆形管墩承插段端部设置钢端板并与墩柱主筋穿孔塞焊后，最小承插深度可 以不受预制墩柱插入段纵向钢筋最小锚固长度要求的限制。 3圆形管墩内腔采用混凝土进行填充的主要作用有：①增强承插式连接的整体 性；②防止汽车撞击等偶然作用发生时管墩构件的局部破坏；③满足管墩塑性铰区 域的抗震设计要求。 4承台预留承插孔设置波纹钢管同时可以起到施工内模板、形成剪力键槽和提 供环向约束的作用，是承插式连接一项经济有效的技术措施。 C.0.2圆形管墩一承台承插式连接强度宜采用有限元模型计算或通过试验验证 确定，模型试验比例尺应大于1:3。 条文说明 目前，采用管墩一承台承插式连接装配式桥墩工程实践不多，尚未准确判明结 构的破坏机理，未形成连接部承载力计算公式，建议通过有限元模拟或试验研究验 证设计。模型试验比例尺太小无法还原接缝和键槽的作用。 C.0.3圆形管墩一承台承插式连 插深度可按下列公式估算： Dk 桩基承台预留承插孔的内径（mm）； Tc= 0.148fcd. 条文说明 本条参考了国内港口工程相关公式5.4.12和加拿大承插式连接研究成果。其中： 作用组合采用墩柱的超强弯矩及超强弯矩对应的剪力值，材料强度采用设计值，使 得公式符合能力保护原则和极限状态设计方法；用双侧键槽剪应力设计值替换了加 拿大计算公式中的粘结应力值 中; = 0. 85 o。=fca/2推算得出 按承台不同强度等统 双侧键槽剪应力设计值 由表可见计算结果相差不大，本条采用了相对安全的方法2。 实际工程中，管墩混凝土强度远大于承台混凝土强度，故本公式以承台混凝土 强度控制承插深度。当管墩混凝土强度等级低于C60或当承台混凝土强度等级高于 C40时，需同时以管墩外径、管墩混凝土强度等级进行承插深度估算，并取其中较 大值。 C.0.4圆形管墩一承台承插式连接的承台冲切承载力可按下式估算（图C.0.4） 管墩作用于承台最大竖向力设计值（N） YoFid ≤ 0. h≤300mm 时，取 承台底板高度尺寸效应系数，当 βh = 1. 0, 当 h ≥ 800mm时, 取 处， h为承台底板的高度； ho/2处破坏锥体截面面积的周长（mm）， Um; 管墩将其换算为边长等于0.8倍直径的方形截面墩柱再取 U 管墩截面周长（mm）； Tc 双侧键槽剪应力设计值（MPa），该处取 T. = 0.08fcd 一承插深度； 一承台底板厚度； 承台底板的有效厚度； GBT18851.5-2014 无损检测 渗透检测 第五部分：温度高于50℃的渗透检测深度；一承台底板厚度； 一承台底板的有效 C.0.5圆形管墩一承台承插式连接方案承台的极限承载力按现行《公路钢筋混 土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）中的拉压杆模型方法进行设计时 应按图C.0.5对拉压杆模型进行修正。 一斜压杆与拉杆之间的夹角；1一预制墩身；2一承台；3一桩；4一拉杆钢筋 图C.0.5承台拉压杆修正模型 试验研究发现，承台预留承插孔对承台刚度有一定削弱，在竖向荷载作用下承 台变形与底板厚度成反比，因此对原拉压杆模型中ho值进行了适当调整。 1本规范执行严格程度的用词，采用下列写法： 1）表示很严格，非这样做不可的用词，止面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词，正面词采用“应”，反面词采用 不应”或“不得”； 3）表示允许稍有选择DB11T 1944-2021标准下载，在条件许可时首先应这样做的用词，正面词采用“宜”， 文面词采用“不宜”； 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用可”。 2引用标准的用语采用下列写法： 1）在标准总则中表述与相关标准的关系时，采用“除应符合本规范的规定外， 尚应符合国家和行业现行有关标准的规定”。 2）在标准条文及其他规定中，当引用的标准为国家标准和行业标准时，表述为 “应符合现行《×x××××》（×××）的有关规定"。 3）当引用本规范中的其他规定时，表述为“应符合本规范第×章的有关规定”、“应 等合本规范第×.×节的有关规定”、“应符合本规范第×.×.×条的有关规定"或“应按本规 范第×.×.×条的有关规定执行”