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恒大御景悬挑外架施工方案（103P）.doc

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.769+2.08+2.025=6.874kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.769+2.08)+0.9×1.4×2.025=8.371kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.147×1.5×1.762/10=0.086kN·m

GB／T 38932-2020 航空器环境控制系统术语 σ=N/(φA)+ Mw/W=8370.818/(0.197×506)+86060.621/5260=100.337N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.212×2×1.76×3×1.5=4.701kN

长细比λ=l0/i=600/14=42.857，查《规范》表A.0.6得，φ=0.879

(Nlw+N0)/(φAc)=(4.701+3)×103/(0.879×310)=28.262N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=4.701+3=7.701kN≤0.9×12=10.8kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=6.87/1=6.87kN

第2排：F'2=F2'/nz=6.87/1=6.87kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.65/1=8.65kN

第2排：F2=F2/nz=8.65/1=8.65kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=14.955×106/141000=106.062N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=20.852N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=6.897mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm

4、支座反力计算

四、悬挑主梁整体稳定性验算

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=14.955×106/(0.929×141×103)=114.168N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2 =8.33/2=4.165kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=8.33×103/(4×3.14×20×2.5)=13.258mm

σ=N/(4×π×d2/4)=8.33×103/(4×π×202/4)=6.629kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×7.2=6.84N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×20=100mm

第二节 4.5m型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

承载能力极限状态

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.1×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.344kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.1×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=0.97kN/m

计算简图如下：

Mmax=0.1qla2=0.1×1.344×1.52=0.302kN·m

σ=Mmax/W=0.302×106/5260=57.475N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.97×15004/(100×206000×127100)=1.269mm

νmax＝1.269mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.344×1.5=2.217kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×0.97×1.5=1.6kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.217kN

q=1.2×0.04=0.048kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.6kN

q'=0.04kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.669×106/5260=127.242N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝1.593mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

承载能力极限状态

Rmax=2.239kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：Rmax=2.217/2=1.109kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

横向水平杆：Rmax=2.239kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.04/1.76)×18=2.769kN

单内立杆：NG1k=2.769kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(18/1.76+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.379kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=0.379kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18/1.76+1)×1.5×0.17×1/2=1.431kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.379+1.431+0.27=2.08kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=0.379kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN

内立杆：NQ1k=2.025kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.769+2.08)+ 0.9×1.4×2.025=8.371kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.769+0.379)+ 0.9×1.4×2.025=6.329kN

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.76=2.64m

长细比λ=l0/i=2.64×103/15.9=166.038≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.76=3.049m

长细比λ=l0/i=3.049×103/15.9=191.774

查《规范》表A得，φ=0.197

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.769+2.08+2.025=6.874kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.769+2.08)+1.4×2.025=8.654kN

σ=N/(φA)=8654.318/(0.197×506)=86.819N/mm2≤[f]=205N/mm2

单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.769+2.08+2.025=6.874kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.769+2.08)+0.9×1.4×2.025=8.371kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.147×1.5×1.762/10=0.086kN·m

σ=N/(φA)+ Mw/W=8370.818/(0.197×506)+86060.621/5260=100.337N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.212×2×1.76×3×1.5=4.701kN

长细比λ=l0/i=600/14=42.857，查《规范》表A.0.6得，φ=0.879

(Nlw+N0)/(φAc)=(4.701+3)×103/(0.879×310)=28.262N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=4.701+3=7.701kN≤0.9×12=10.8kN

q'=gk=0.205=0.205kN/m

第1排：F'1=F1'/nz=6.87/1=6.87kN

第2排：F'2=F2'/nz=6.87/1=6.87kN

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m

第1排：F1=F1/nz=8.65/1=8.65kN

第2排：F2=F2/nz=8.65/1=8.65kN

弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=15.197×106/141000=107.78N/mm2≤[f]=215N/mm2

剪力图(kN)

τmax=21.026N/mm2≤[τ]=125N/mm2

变形图(mm)

νmax=13.065mm≤[ν]=2×lx/250=2×2000/250=16mm

4、支座反力计算

四、悬挑主梁整体稳定性验算

受弯构件整体稳定性分析：

σ = Mmax/(φbWx)=15.197×106/(0.785×141×103)=137.273N/mm2≤[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

1、螺栓粘结力锚固强度计算

锚固点锚固螺栓受力：N/2 =5.771/2=2.886kN

螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×[τb])=5.771×103/(4×3.14×20×2.5)=9.185mm

σ=N/(4×π×d2/4)=5.771×103/(4×π×202/4)=4.593kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2

DB5101／T 5-2018标准下载 2、混凝土局部承压计算如下

混凝土的局部挤压强度设计值：

fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2

注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×20=100mm

型钢悬挑脚手架监控汇总表

DL／T 1410-2015标准下载 检测人： 审核人：

燊海森林·香溪谷一期项目 型钢脚手架监控记录表

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