施工组织设计下载简介

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现浇预应力连续箱梁安全专项施工方案

应将中暑者转移到阴凉通风的地方，解开衣服，脱掉鞋子，平卧、头部不要垫高。

用凉水或50%酒精擦拭全身，直到皮肤发红，以促进散热，有条件的可在病人头部、腋下、腹沟等处放置冰袋，必要时可以将病人放入凉水中浸浴降温。降温时必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳情况，当体温降到38℃左右时，应立即停止降温，以免病人虚脱。

GB／T 50107-2010标准下载 c）补充水分和无机盐类

对能喝水的病人，应鼓励他喝足加盐凉开水或其它饮料，对不能饮水的病人，应马上送医院输液。

d）口服仁丹、十滴水、藿香正气水、涂抹清凉油等，以消毒解暑。也可采用民间刮痧法。

发生轻伤以上事故后，现场安全负责人必须立即报告，同时组织自救，采取一切措施防止事故的扩大和蔓延。

项目部接到报告后，迅速通知各相关人员参加现场救援，以尽可能缩小事故影响及损失围原则。同时在整个抢救过程中，负责现场通讯和对外联系。

项目部根据事故性质及趋势，向有关部门汇报，寻求社会紧急救援。

应急救援人员到达现场后，首先查明现场有无伤亡人员，并以最快速度将他们救离现场，交由急救中心的医务人员或急送医院救治。

积极配合政府的事故调查工作，开展事故调查处理和善后工作。

成立事故调查组，查清事故原因，按“四不放过”原则及有关处理规定，对事故有关人员进行必要的处理。

事故处理结束后，项目部应当组织力量进行抢修，及早恢复施工，减少损失。

9.5应急救援指挥机构、职责

9.5.1项目部应急救援指挥机构的安全管理小组：

李世祥： 13806500347

任水良： 13738187898

潘永明： 13588762819

周赟梁： 15058101514

⑴ 负责“预案”的制定、修订。

⑵ 建立应急救援队伍，并开展专业培训和演练。

⑶ 配备应急救援所需的各种物资、装备。

⑷ 检查、督促、落实事故的预防措施和应急救援的各项准备工作。

⑸ 发生事故，根据事故的发生情况，按照应急救援预案组织现场应急救援。

⑹ 组织有关力量，全力支持现场抢救。

⑺ 必要时组织疏散周围人员，尽可能控制和减少人员伤亡及财产损失。

⑻ 向上级有关部门报告事故情况，配合有关部门组织事故调查处理，做好善后工作，总结应急救援工作经验教训。

为能在事故发生后，迅速准确、有条不紊的处理事故，尽可能减少事故造成的损失，平时必须落实应急救援的各项准备工作，做到组织落实、教育落实、制度落实、训练有素。

按应急救援预案要求，组织应急救援队伍。

应急救援队伍每半年要组织不少于一次的演习。

项目部每季度组织一次应急救援队伍负责人会议，研究应急救援工作。

项目部下属工区每月进行一次安全生产大检查，把检查应急救援工作落实情况作为一项重要内容。

项目部每年年底对应急救援工作的开展情况进行一次总结评比，对落实好的给予表彰奖励。

10.1 非交叉路段满堂支架设计

10.1.1、满堂支架搭设

满堂门式支架体系由支架基础、HR100门型架、调节杆、交叉拉杆、纵横水平加固杆、剪刀撑、可调节底座和托座、10cm×10cm木方作为横向分配梁、3根48*3.5mm钢管作为纵向主梁。10cm×10cm木方分配梁沿顺桥向，间距按25cm布置，直接铺设在纵向主梁上，纵向主梁铺设在支架顶托上。箱梁外模系统由侧模、底模组成，模板采用定型大块复合竹胶板，直接铺装在10cm×10cm横向分配梁上进行连接固定。

根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过以下门式支架设计计算确定，纵桥向门架片距底板区为100cm（即步距200cm）, 横梁区为50cm（即步距150cm）；横桥向门架片距布置为底板区90cm（即跨距90cm），翼缘板区为120cm（即跨距120cm），横梁区、腹板区为45cm（即跨距45cm）；门架立杆间及调节杆均设置纵、横桥向连系杆进行加固，纵桥向每步一设，横桥向每四跨一设，并且纵、横杆系与桥墩牢固连接；剪刀撑按横向四步一设纵向五跨一设；门架立杆顶部安装可调节托座，立杆底部支立在可调节底座上。

a、底模板使用厚15mm复合竹胶板；

b、木档规格为100mm×100mm木档，中心间距L木＝250mm；

c、纵梁采用3根48*3.5mm钢管, 常规位置间距L纵＝900mm；横梁、腹板位置间距L纵＝450mm；

d、门式支架箱梁常规位置按跨距L跨＝900mm，步距L步＝2000mm布置；横梁按跨距L跨＝450mm，步距L步＝1500mm布置；翼板按跨距L跨＝1200mm，步距L步＝2000mm布置；

2. 2现浇箱梁施工荷载计算

a、现浇2m高箱梁砼自重：翼板荷载（取砼平均厚度0.4m）为0.4×1×1×25＝10KN/m2，底板位置荷载（取砼平均厚度0.7m）为0.7×1×1×25＝17.5KN/m2，横梁、腹板处荷载为2.0×1×1×25＝50.0 KN/m2。

Q底板=17.5KN/m2=0.0175N/mm2 ; Q翼板=10KN/m2=0.01N/mm2 ; Q横梁=50KN/m2=0.05N/mm2;

b、竹胶板：Q竹=0.115 KN/m2=0.000115N/mm2

c、木档：Q木=6.0 KN/m3×0.1m×0.1m×(1÷0.25) m/m2=0.24 KN/ m2=0.00024N/mm2

d、钢管纵梁：Q钢管=3×0.0384KN/m×(1÷0.9)m/m2 =0.129 KN/ m2=0.000129N/mm2

e、脚手架自重产生轴向力计算

每跨距内，每步架高内的构配件及其重量为：

门架重：0.224KN

交叉支撑重：2×0.04=0.08KN

每米高脚手架自重：QGk1＝(0.224+0.08)KN/1.9m=0.16 KN/m=0.16 N/mm

f、加固杆产生的轴向力计算

水平加固杆按1步一设，4跨一设

则每步距宽度内：扣件重为1×0.0135KN＝13.5N

钢管重为0.9m×0.0384KN/m＝34.56N

每跨距宽度内：扣件重为0.0135KN/4＝3.4N

钢管重为2.0m×0.0384KN/m/4＝19.2N

每米高脚手架加固杆重：QGk2＝（13.5+34.56+3.4+19.2）N/1900mm＝0.0372N/mm

2.2.2活荷载 a、施工人员及施工设备荷载：Q人施=2.5 KN/m2=0.0025N/mm2

b、振捣砼产生的荷载： Q振施=2.0 KN/m2=0.002N/mm2

3、分配梁验算（分配梁□10×10cm方木）采用松木E＝9×103MPa，[σ]＝12 MPa.

W＝＝ I＝

（1）、翼板处横梁计算跨径为L＝1.20m，分配梁间距为25cm

每根分配梁上的均布荷载为Q＝Q翼板+Q竹+ Q木+Q振施＝（10+0.115+0.24+2.5+2.0）×0.25=3.714KN/m

（2）、横梁（腹板）处计算跨径L＝0.45m，分配梁间距为25cm

每根分配梁得到的作用荷载为q＝Q横梁+Q竹+ Q木+Q振施=（50+0.115+0.24+2.5+2.0）×0.25＝13.714KN/m

（3）、底板处分配梁计算跨径L＝0.9m，分配梁间距为25cm

q＝Q砼+Q竹+ Q木+Q振施=（17.5+0.115+0.24+2.5+2.0）×0.25＝5.589 KN/m

承重梁采用3根48×3.5mm薄壁钢管 E=2.06×105MPa，[σ]＝205 MPa

（1）、腹板、横隔板处纵梁计算跨径100cm，均承荷载q＝(Q横砼+ Q竹+ Q木+ Q槽+ Q振施+ Q钢管)×0.45=（50+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129）×0.45=24.743KN/m

（2）、底板处纵梁计算跨径为100cm，均承荷载为q＝(Q底砼+ Q竹+ Q木+ Q槽+ Q振施+ Q钢管)= （17.5+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129）×0.9＝20.236KN/m

（3）、翼板处纵梁计算跨径100cm，均布荷载q＝(Q翼砼+ Q竹+ Q木+ Q槽+ Q振施+ Q钢管)= （10+0.115+0.24+2.5+2.0+0.129）×1.2＝17.981KN/m

（4）、腹板、横隔板处纵梁验算q＝24.743KN/m

（5）、底板纵梁验算 q＝20.236KN/m

（6）、翼板处纵梁验算q＝17.981KN/m

以受力最大处（腹板、横梁）验算脚手架稳定性。

脚手架搭设高度按H脚＝10000mm计，则作用于一榀门架的轴向力为

Q门＝1.2×(Q横梁+ Q竹+ Q木+ Q钢管+ QGk1′H脚+ QGk2′H脚) +1.4×Q振施＝0.0679N/mm2

N门＝ Q门L跨L步＝0.0679×450×1500＝45832.5N

φ57壁厚2.5mm立杆几何参数：h立＝1900mm，A立=428mm2，I立=159200mm4，

φ26.8壁厚2.5mm加强杆几何参数：h加＝1690mm，A加=190mm2，I加=14200mm4

则：门架几何参数：h门＝1900mm，A门= 2A立=856mm2，I门= I立+ I加h加/ h立＝171830.5mm4

i门＝（I门/ A立）0.5＝（171830.5/428）0.5＝20.0mm

λ＝k h门/i门＝1.13×1900/20.0＝107.4

由λ查的压杆的折减系数ψ＝0.537

σ＝N门/（ψA门）＝45832.5N/（0.537×856）mm2

＝99.7Mpa＜[σ]=205 Mpa

（1）、门架基础承载力验算：

门架立杆受力N立杆＝N门/2=45832.5/2＝22916N，而10cmC20砼基础上门架可调底座尺寸为A底座＝150mm×150mm＝22500mm2，则基础上受力为：

σ＝N立杆/A底座＝22916/22500=1.02Mpa＜Ra＝20Mpa。

（2）、天然粉砂土承载力验算

天然粉砂土容许承载力为120KPa，修正后的地基

承载力为120×0.4=48 KPa

天然粉砂土上铺宕渣的高度为40cm，按照45°应力扩散角计算。

天然粉砂土承受的压应力为：22916/1322500＝17.33KPa＜48KPa

地基承载力满足要求。

10.2交叉路段满堂支架设计

基础：条形钢筋混泥土，尺寸为2700cm（长）*250 cm（宽）*50 cm（高）。

墩身横梁：四片三层贝雷钢架，尺寸为2700cm（长）*100 cm（宽）*450 cm（高）。

纵梁：45a号工字钢，计算跨径7.5m，横桥向间距底板处间距0.9m，腹板处间距0.45m，翼板处1.2m，计29根。

纵梁上面铺设I25a工字钢，纵桥向间距100cm，共计8根。

一、通道支架设计：

通车孔支架采用梁式排架结构进行验算，梁式排架结构上面满堂门式支架同前，故只须验算下面的梁式排架支架及基础和地基。

为简化计算，将上面钢管立杆转递给工字钢纵梁的荷载视为大小相同，并按最大点的荷载值进行验算。工字钢自重荷载均以q2=0.804KN/m计。

施工时临时荷载按照2.5 KN/m2取值, 施工振捣荷载按照2.0 KN/m2取值。

箱梁自重按单位面积荷载最大处计算取值50.0 KN/m2

I25a工字钢自重荷载 (8×0.381kN/m)/7.5m=0.405(KN/m2)

门式支架自重按单位面积荷载最大处（横向90cm，纵向100cm）计算取值1.1KN/m2

则作用于工字钢上单位面积荷载最大处为：

2.5+2.0+50+0.405+1.1=56.005(KN/m2)

近似换算成作用于每根工字钢上每米均布荷载为：

q=56.005KN/m×0. 45+0.804 KN/m=26.006 (KN/m)

2、工字钢抗弯、抗剪验算：

计算支点反力：RA＝RB＝qL/2=26.005×7.5/2=97.5(KN）

因工字钢受力较简单，其最大剪力应在支点上、最大弯矩应在跨中。

最大剪力：Qmax＝RA＝97.5KN

最大弯矩：Mmax＝qL2/8＝26.006×7.52/8=182.86（KN.M）

抗弯强度：σw=Mmax/Wx=186.85×106/（1.43×106）=127.87（Mpa）

工字钢允许抗弯强度：[σw]=205Mpa

抗剪强度：τ=QmaxSx/Ixδ=97.5×103/（386×11.5）=21.96（Mpa）

工字钢允许抗剪强度：[τ]=120Mpa

结论：工字钢纵梁抗弯、抗剪强度满足要求。

查型钢表，45a号工字钢的惯性矩Ix＝3.22×108mm4，弹性模量E＝2.1×105MPa。计算跨中最大挠度：

f max＝5q L4／384EI＝5×26.006×7.54×1012/（384×2.1×105×3.22×108）=15.8（mm）

允许挠度：[f ]＝L／400＝7000/400=17.5（mm）

∴f max＜[f ]

结论：工字钢纵梁刚度满足要求。

4、墩身横梁贝雷桁架强度验算

一榀贝雷桁架为四片三层贝雷组合而成，总长27m。上部结构自重及支架等转递给贝雷桁架的荷载为:

箱梁按全断面17.864×25 KN/ m=446.6 KN/ m计算

(17.861×25 KN/m×7.5m+29×7.5m×0.804KN/m)/2=1761.9(KN)

考虑1.3的安全系数，基础受到的荷载则为2290.5KN。

贝雷桁架每延米荷载为q=2290.5/27=84.83(KN/m)

贝雷最大弯矩：Mmax＝qL2/8＝84.83×32/8=286.3(KN. M)

而单排单层贝雷[M ]=788.2 KN. M

结论：贝雷桁架抗弯强度满足要求。

上部结构自重及支架等转递给基础的荷载为：

（1）、上部结构自重及支架等转递给贝雷桁架的荷载为:

(17.861×25 KN/m×7.5m+29×7.5m×0.804KN/m)/2=1761.9(KN)

（2）、贝雷墩身：108片×2.7KN/片×1.1（支撑架等）=320.76(KN)

（3）、基础砼自重：27×2.0×0.5×25=675(KN)

合计一条基础受到的荷载为1761.9+320.76+675=2757.66(KN)

天然粉砂土容许承载力为120KPa，修正后的地基承载力为120×0.4=48 KPa

天然粉砂土上铺宕渣的高度为40cm，按照45°应力扩散角计算。

天然粉砂土承受的压应力为：2757.66/（27×2.8）＝36.48KPa＜48KPa

地基承载力满足要求。

10.3跨河通道支架设计

跨河处支架采用梁式排架结构进行验算，梁式排架结构上面满堂门式支架同前，故只验算下面的梁式排架支架及基础。

基础：Φ600钢管桩，横向底板处间距0.9m，腹板处间距0.45m，翼板处1.2m，双排。共计24根。

墩身横梁：在钢管桩上面用两根I36a工字钢双拼。

纵梁：贝雷钢架，计算跨径15m，(边跨为7.5m),总宽度9.9m, 横向底板处间距0.9m，腹板处间距0.45m，翼板处1.2m，共计12组贝雷(24排)。

纵梁上面铺设I25a工字钢，纵桥向间距100cm，共计16根。

为简化计算，将上面钢管立杆转递给纵梁贝雷钢架的荷载视为大小相同，并按最大点的荷载值进行验算。

施工时临时荷载按照2.5 KN/m2取值,施工振捣荷载按照2.0 KN/m2取值

箱梁自重按单位面积荷载最大处计算取值50.0 KN/m2

按照1.1倍箱梁自重堆载，则单位面积荷载最大处为50.0×1.1＝55.0KN/m2

I25a工字钢自重荷载 (0.381kN/m×16)/15m=0.4064(KN/m2)

门式支架自重按单位面积荷载最大处计算取值1.1KN/m2

则作用于贝雷钢架上单位面积荷载最大处为：

2.5+2.0+55.0+0.4064+1.1=59.947KN/m2

每组贝雷钢架每米自重（5×2×2.7 KN /片）/15m×1.1（配件系数）=1.98 KN/m

近似换算成作用于每组贝雷钢架上每米均布荷载：q=（59.947KN/m+1.8 KN/m）×0.45=27.867(KN/m)

（2）、贝雷钢架抗弯、抗剪验算

每组贝雷钢架受力F=27.867×15=418.005(KN)

最大弯矩：Mmax＝qL2/8＝27.867×152/8=783.76（KN.M）

每组贝雷允许弯矩[M ]=788.2 KN. M×2=1576.4（KN.M）

∴Mmax ＜[M ]

最大剪力：Qmax＝RA＝F/2=418.005/2=209 (KN)

每组贝雷允许剪力[Q ]=245.2 KN×2=490.4(KN)

∴Qmax ＜[Q ]

结论：贝雷钢架纵梁抗弯、抗剪强度满足要求

（3）、贝雷钢架刚度验算

惯性矩Ix＝2.505×109mm4×2=5.01×109mm4，弹性模量E＝2.1×105MPa。计算跨中最大挠度：

f max＝5q L4／384EI＝5×27.867×154×1012/（384×2.1×105×5.01×109）=17（mm）

允许挠度：[f ]＝L／400＝15000/400=37.5（mm）

∴f max＜[f ]

结论：贝雷钢架纵梁刚度满足要求。

2、墩身横梁两根I36a工字钢验算

由于贝雷钢架作用点与钢管桩相重合，即工字钢无弯矩、剪力、挠度存在，故能满足要求。

作用于单根I36a工字钢处最大压力为：V=1.1×ql/2=1.1×27.867×15/2=229.9（KN）

单根I36a工字钢自重为：10.5 m×0.599 KN/m=6.3（KN）

单根钢管桩自重为:14m×3.14×0.6×0.O12×78.5KN/m3=24.8（KN）

则作用于单根钢管桩的荷载P=229.9+6.3/12+24.8=255.2（KN）

单根钢管桩的摩阻力F=λsU∑qsikIi+λpqpkAp

λs—侧阻挤土系数，闭口桩取λs=1，敞口桩dS＜600mm，取λs=1

qsik—桩的极限侧阻力，取qsik=30KN/m

Ii—土分层深度，取Ii=12m，根据地质资料为亚粘土。

qpk—桩端极限侧阻力，取qpk=100 KN/m2

Ap—桩端面积，取Ap=3.14×0.32=0.283(m2)

λp—桩端闭口效应系数，对闭口桩取λp=1，

F=λsU∑qsikIi+λpqpkAp

=1.884×30×7+100×0.283=423.94（KN）

考虑安全系数1.5,则单桩极限承载力为F极限=423.94/1.5=282.63（KN）

GB／T 35015-2018 气瓶外测法水压试验用标准瓶的标定方法结论：钢管桩达到承载力要求。

钢管截面积A=22608mm2

惯性矩I=806753140 mm4

i=（I/A）1/2=188.9 (mm)

λ=KL/ i=1.13×7×103/188.9=41.87

σ=P/(Aφ)=255200/(22608×0.882)=12.8Mpa

则2σ=2×12.8=25.6Mpa＜[σ]=140 Mpa

DB11／T 1136-2014标准下载结论：钢管桩整体稳定性满足要求。