施工组织设计下载简介

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某城市综合体安置房工程模板施工方案

最大变形v=1.956mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

皖2018JZ127 安徽省匀质改性防火保温板外墙保温系统构造作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.100×4.400=0.438kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.150×1.200×1.200=0.216kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.100×0.300×1.200×1.200=5.42kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=5.46kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(4.000+0.000)×1.200×1.200=5.184kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.40NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=19.91kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；

——由长细比，为2100/16=131；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.308；

经计算得到
=19908/(0.308×424)=152.478N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.150×1.200×0.600=0.0756kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，1.20m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×1.200×1.500×1.500/10=0.066kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=1.2×10.542+0.9×1.4×5.184+0.9×0.9×1.4×0.095/1.200=19.272kN

经计算得到
=19272/(0.308×424)+95000/4491=168.814N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

9.6楼梯模板设计计算

取楼梯最大板厚180mm、梯段宽1300mm进行设计计算。

模板采用18mm厚的胶合板拼制，楼梯板底搁栅采用50*100方木，间距500mm，板底龙骨采用100*100方木，间距1200mm，支撑采用钢管脚手架，间距1200mm×1000mm。

q1=1.2（G11×b+G21×H×b+G31×H×b）+1.4G41b

=1.2×（0.3×1.2+24×0.15×1.2+1.1×0.15×1.2）+1.4×2.5×1.2

Mmax=0.1qL12=0.1×10.05×5002=2.51×105N.mm

W=bh2/6=1200×182/6=6.48×104mm3

fmax=Mmax/w=2.51×105/6.48×104=3.87N/mm2<[f]=13.0N/mm2满足要求

Qmax=0.6qd=0.6×10.05×0.5=3.02kN

T=3Qmax/2bh=3×3.02×103/(2×1200×18)=0.21N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求

q2=G11×b+G21×H×b+G31×H×b=0.3×1.2+24×0.15×1.2+1.1×0.15×1.2=4.88N/mm

I=bh3/12=1200×183/12=5.82×105mm4；EI=5.25×109N•mm2

vmax=KWq2L14/100EI=0.677×4.88×5004/5.25×1011=0.39mm<[v]=L1/250=2.0mm

取均布荷载q=2.5kN/m2另以集中荷载F=2.5kN进行检验，比较两者的弯矩值取较大者计算。计算简图：

q1=1.2（G11B+G21HB+G31HB）+1.4G41B

M1=0.1q1L2=0.1×4.19×12002=6.03×105N.mm

F1=2.5KN=2.5×103N

M2=0.175FL=0.175×2.5×103×1200=5.25×105N.mm

取Mmax=6.03×105N.mm

W=bh2/6=75×1002/6=1.25×105mm3

fmax=Mmax/w=6.03×105/1.25×105=4.82N/mm2<[f]=11.7N/mm2满足要求

Q1=0.6qd=0.6×4.19×1.2=3.02kN

Q2=0.65F1=0.65×2.5=1.63kN

取Qmax=Q1=3.02kN

T=3Qmax/2bh=3×3.02×103/(2×75×100)=0.60N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求

3）板底格栅挠度的验算

q2=G11B+G21HB+G31HB

I=bh3/12=75×1003/12=6.25×106mm4；EI=6.25×1010N•mm2

v1=Kwq2L14/100EI=0.677×2.03×12004/6.25×1012=0.46mm

v2=FL3/48EI=2.5×103×12003/48×6.25×1010=1.44mm

vmax=v1+v2=1.90mm<[v]=L/250=4.8mm满足要求

（3）格栅底大龙骨的计算

1）大龙骨承载力的验算

q1=4.19N/mm

板底格栅传递的集中荷载F1=q1L1/2=4.19×1200/2=2.51×103N

Mmax=0.267F1L=0.267×2.51×103×1000=0.67×106N.mm

W=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3

fmax=Mmax/w=0.67×106/1.67×105=4.01N/mm2<[f]=11.7N/mm2满足要求

Qmax=1.267F1=1.267×2.51=3.18kN

T=3Qmax/2bh=3×3.18×103/(2×100×100)=0.48N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求

q2=2.03N/mm

板底格栅传递的集中荷载F2=q2L1/2=2.03×1200/2=1.22×103N

I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4；EI=8.33×1010N•mm2

=0.97mm<[v]=L/250=4.0mm满足要求

9.6.3楼梯钢管架支撑承载力计算

本工程楼梯模板支架采用扣件式钢管架，钢管架排距1000mm，跨距1200mm。取最不利情况，即梯段板厚H=180mm，层高4.1m进行计算。

①梁模板及支架自重F1=0.3×1.5×1.5=0.675KN

②混凝土自重F2=24×0.15×1.5×1.5=8.1KN

③钢筋自重F3=1.1×0.15×1.5×1.5=0.371kN

NG=F1+F2+F3=9.14kN

NQ=1.0×0.15×1.5×1.5=0.337kN

3）立杆轴向力设计值N计算

N=1.2NG+1.4NQ=11.44kN

（2）钢管架立杆稳定性验算

1）立杆计算长度l0计算

l0=h+2a=1.5+2×（0.3+0.13）=2.36m

2）立杆的稳定系数
计算

长细比l0/i=2.36/0.0159=148.2；查表得
=0.316

因为楼梯底模板与钢管支撑角度约为75°，故N钢管=N轴/sin75°=9.16/sin75°=9.48KN，

即
=9.48×103/0.316×4.24×102=70.75N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求

9.7基层地面承载力计算

主体各层梁板模板支架均直接支撑在下一层的梁板上，故只需对地坪面及各层砼梁板面承载力进行验算。

承载力验算应满足下式要求：p≤fg

其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，

N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；

A──基础底面面积(m2)；

fg──地基承载力设计值(N/mm2)，

地基承载力设计值按下式计算：fg=kc×fgk

其中kc──脚手架地基承载力调整系数；混凝土kc=1.0，回填土kc=0.4

fgk──地基承载力标准值；由《建筑地基基础设计规范》查得混凝土（C25）fgk=300；则各层砼梁板fg=kc×fgk＞300×1.0=300N/mm2；地坪面（碎石土、沙土、回填土）fgk=170；则地坪面fg=kc×fgk＞170×0.4=68N/mm2；

取梁板模板支架单根立杆最大轴向力F=11.56kN，则只要二层以上立杆底垫木面积S≥N/fg=11.56/300=0.04m2，砼梁板面承载力即可满足要求；地坪面立杆底垫木面积S≥N/fg=11.56/68=0.17m2，砼梁板面承载力即可满足要求.

10.1、施工应急救援预案

18759493993

15880973043

13559599929

15659711963

18659595597

18259528616

13799242827

13067209497

决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划。在不受事故影响的地方进行直接控制。

复查和评估事故可鞥发展的方向，确定其可能的发展过程。

与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。

与场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。

在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。

评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。

在救援服务机构来之前直接参与救护工作。

安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。

与应急救援中心建立通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。

协助组长组织指挥，协助救援工作，组长不在现场时，代替组长的职责。

在组长和副组长的指挥下，负责现场的物质供应、维护、抢救、警戒工作，具体落实执行组长和副组长下达的救援方法、措施的指令等。

主要应急救援物质设备表

模板支撑架倒塌事故的应急预案

一旦发现有坍塌、倒塌事故发生，不论任何人，均应立即大声呼叫在场人员紧急撤离，并迅速报告应急响应指挥部。

事故发生后，应急响应指挥部人员应在第一时间直到现场，有序组织撤离所有人员和抢救伤员，并了解和掌握事故情况，启动应急救援预案，制定抢险、抢救和维护现场秩序，严格保护事故现场等的有效措施。

人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。

各组员和现场其他人员对现场受伤者、受困人员、财物进行抢救。人员被支架或其他物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢救过程中再次倒塌，造成二次伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。

当医院的救护车未到达之前，安全防护救护组、医疗救护组展开自救，对伤员昏迷、心脏停止的进行人工呼吸或者胸外心脏按压等，伤者流血或者骨折，采取包扎止血或骨折固定，应注意骨折部分的保护，使用木板平抬，避免因不正确抬运，造成二次伤害，尽最大努力抢救伤者。如发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工班组成员按抢险方案进行倒塌架子的排除和栓牢工作，防止其他架子再次倒塌。组织所有员工协助清理材料，如有人员被压埋、砸伤的，应首先清理被压埋人员的材料，集中人力先抢救受伤人员出来，最大限制的减少事故的伤害。

把伤者送到医院接受救治后，应急响应指挥部人员应召开会议，研究善后处理工作，做好当事人家属的接洽善后处理事宜安排。

注意保护好事故现场，协助公司或上级事故调查组开展调查，事故应按“四不放过”原则处理。

医院急救中心：120火警：119匪警：110

在模板施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，组织应急救援预案演练，全面提高应急救援能力。

项目部事先与地方医院及应急救援机构建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外援救援力量和资源的援助。

10.2、监测监控措施

为保证盘扣式钢管支撑满堂支架现浇砼工程施工质量，保障工程施工安全CJJ 45-2015：城市道路照明设计标准（无水印，带书签），本工程采用如下监测办法：

1、钢管支架及基础沉降监测按照三等水准测量要求工作，现场配备的水准仪、经纬仪精密度满足监测要求，监测预警值：最初24h的沉降量1mm及最初72h的沉降量5mm。

2、在浇筑砼过程中，安排专人跟踪监测，监测频率1h一次；浇砼完成后每24h监测一次，至72h。

3、当监测数据超过预警值时立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理，处理完善后方可继续。

4、承插型盘扣式钢管支架支撑体系在本地应用的经验较少，应加强施工人员的技术指导，如立杆垂直度控制、盘扣插销的安装、淘汰弯曲破裂的钢管等

现报上XX综合体安置房新街7#地块工程模板工程施工方案，请予以审查。

GB50917-2013 钢-混凝土组合桥梁设计规范.pdf工程项目部／专业分包施工单位（盖章）

监理审查结论：□同意实施□修改后报□重新编制