施工组织设计下载简介

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镇江市体育会展中心南4-2地块箱涵工程施工方案

为保护施工区域的自然景观，涵洞附近施工期间应严格按照施工总平面图布置临时设施，不得修建超出规划范围以外的建筑。所有临时设施的修建必须严格按照既定的标准和要求进行，不得低于规定的标准。保证临时设施整齐统一，外表美观。所有临时设施、场地平整、各种水电、排水管线或沟槽布置及搭设符合要求。

对涵洞附近原有生态环境进行调查，结合施工中可能产生的影响，合理进行施工组织，尽量不破坏原有生态，对周围环境有影响时尽量使施工对环境的影响控制在最小的范围。严格落实其它环保措施，保护涵洞附近水域水质和空气环境。

不得因施工需要，在未经业主和相关部门容许的情况下，砍伐林木，毁坏地表植被，挖掘土石，埋设管线。对合同规定的施工界限以外的植物、树木，必须尽力维持原状。砍除树林或其它经济植物时，事先征得所有者和业主的批示同意。做好树林防火施工，配置灭火器材。

防排水：施工期间保持工地的良好排水状态，修建有足够泄水断面的临时排水泄道，并与永久性排水设施相连接，不形成淤积和冲刷。施工道路顶面表面筑成2%的横坡，以利于排水。

施工平面布置尽量利用永久征地，减少对耕地或林木的损坏DB45／T 2416-2021标准下载，避免水土流失及防止对涵洞附近水域的污染。

2.4施工期生产和生活废水处理

施工期的水污染主要来自施工人员的生活污水和生产废水两部分，由于两部分废水的性质不同，拟将其分开处理。因工程施工与生活相距较远，难以进行集中处理，根据施工场地分布，拟用场地内管线将废水进行收集后集中处理。

1.生活污水的主要污染物都是易生物降解的有机物，考虑到施工期间的生产与管理的条件，故选择较易操作控制的以生物接触氧化为主体的处理工艺。

2.生产废水包括施工机械设备清洗的含油废水和混凝土养护冲洗水、砂石料冲洗与开挖土石方排水。含油废水和含砂、石废水分别进行处理，含油废水用隔池去油污，含砂、石废水则由沉淀池将中固体物料沉淀下来。严禁任意排放。

进行水沉淀处理措施为：施工场地的生产废水，经过滤网过滤，通过污水管输入池中沉淀，并做除油处理。油污和固体沉淀物用专门容器收集后根据有关规定运到库区外进行专业处理。

施工期间要制定防止大气污染的具体措施，主要抓好几点：

1.进入涵洞附近现场的机动车辆消音排烟净化系统确保完好。

2.适时进行洒水，特殊范围内的工作人员要戴防尘面罩，控制烟尘与粉尘污染。

3.开槽施工段，用编织布围好，减少扬尘，降低施工现场对景观的破坏。

4.运输车辆配备两边和尾部挡板，对易飞扬的物料用篷布履盖严，且装料适中，不得超限。

6.施工人员生活中采用液化石油气，减少燃煤。

7.工地配置洒水车一台，根据气候情况适时洒水，保证施工场地和施工道路湿润不扬尘。

施工期间要制定防止噪音扰民的具体措施，主要抓好几点：

1.机械运输车辆途经居住场所时应减速慢行，不鸣汽喇叭；

2.适当控制机械动力布置密度，条件允许拉开一定空间、减少噪音叠加；

3.合理安排施工作业时间，尽量避开夜间车辆出入；防止对当地村民的影响。

4.机械设备振动声音较大的，要加设消音罩或消声管，最大可能减少噪声的影响；以液压工具代替气压冲击工具；

5.采取综合治理措施，合理安排施工计划，规定噪声大、冲击性强并伴有强烈振动的活动安排在白天进行；把噪声控制在合理范围之内。

6.接近居民区及类似的环境敏感点部位施工时减少爆破开挖作业。

雨季施工时，基坑场地四周排水沟要派专人及时疏通，保证排水沟畅通，施工场地范围内不积水，并备好足够的抽水设备以及的应备材料。施工过程中随时收听气象预报，雨期、汛期加强抽水，确保施工正常进行。工作场地、运输道路、脚手架及操作平台应采取适当的防滑措施确保安全。

雨季施工，要备有足够数量的遮雨材料（雨布、塑料薄膜等）。特别是混凝土浇捣应尽量避免在雨季施工，如一定要浇捣，则须搭设防雨棚。并及时遮盖混凝土面层，雨过后应及时做好面层的处理工作。

雨季施工应备足防雨物资，及时了解气象情况，选择合适的时间施工。如雨中施工应采取覆盖及调整混凝土坍落度等方法。加强计量测试工作，及时准确地测定砂、石含水量，从而准确地调整施工配合比，确保混凝土施工质量。

雨天时如必须进行钢筋焊接时，应加设防雨棚后方能进行。

雨季前应组织有关人员对现场临时设施、机电设备、临时线路等进行检查，针对检查出的具体问题，应采取相应措施，及时整改。

机电设备应采取防雨、防淹措施，并安装接地装置，机动电闸箱的漏电保护装置要可靠，机械设备应有防雨棚，其电源线路要绝缘良好，要有完善的保护接零。

安排落实专用防汛物资，放在专用仓库内备用，不得挪作他用。防汛期间，每天安排不少于2人轮流值班，发现险情及时上报，并组织力量及时抢救。

8.2、夜间施工技术措施

夜间施工要由足够的照明设施，施工场地要作好人场清工作，不乱堆、乱放杂物，保持工作面干净、整洁。

现场配备手电筒若干，以备夜间工作检查之用。

夜间严禁进行危险系数高的施工作业，以确保安全。如由特殊情况，需经工地负责人批准，并采用相应安全照明措施后方可进行。

施工用水用电线路尽可能排放整齐，不准乱拉乱拖，以防出意外事故。

9.1、工程进度的协调

9.1.1、项目工程部根据业主经批准的月进度计划，跟踪、检查，落实计划的执行情况；

9.1.2、对交叉施工，根据施工计划及时协调现场的施工，合理安排交叉工序的施工。

9.2、定期的生产例会或专题生产会议

项目工程部组织召开定期的生产例会，各专业工种及部门需提前准备会议讨论、解决的问题。

9.3、水电使用的协调

生产区的用水设施的维修和日常管理由专人负责，用电管理由电工负责。因施工需要各专业需增加负荷或管理时，事先填写工作联系单交项目工程部审核批准，由专业人员负责施工。

9.4、与业主及监理的现场协调

a.工程部应按照有关要求，向业主监理提供有关资料。

b.在进度协调过程中，预算部按年、月进度计划，工程部报监理作为监督和统计的依据。

c.现场施工临时道路主干道，施工用水主管，施工用电总电源因故变化、中断，工程部应提前向业主、监理提交申请报告（事故原因除外）。

9.5、与设计代表的现场协调

工程部及各部门的专业技术人员积极参加各种形式的图纸会审，及时与设计代表处理协调施工过程中的设计变更。

1、验算的荷载组合及其计算

根据本桥现浇顶板的结构特点，在施工过程中将涉及以下荷载形式：

①q1——顶板自重荷载，钢筋混凝土自重25.1KN/M2。

②q2——顶板底模荷载，按均布荷载计算取0.3KN/M2。

③q3——施工活荷载，按均布荷载计算取3.00KN/M2。

④q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0KN/M2，对侧板取4.0KN/M2。

⑤q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑥q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0KN/M2。

⑦q7——支架自重，取3.38KN/M2。

模板、支架设计计算荷载组合

q1＋q2＋q3＋q4＋q7

①.顶板自重计算——q1计算

q1=25.1×1.0=25.1kpa

取2的安全系数,q1=25.1×2=50.2kpa

②新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱涵采取水平以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=0.9m/h浇注速度控制,混凝土入模温度T=20度C控制，因此新浇混凝土对侧模的压力

q5=Pm=K×r×h⑤q5——新浇混凝土对侧模的压力。

K为外加剂修正系数，不取掺缓凝外加剂K=1.0

当V/t=0.9/20=0.045＞0.035

h=1.53+3.8V/t=1.70m

③q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

2、钢管支架立杆强度及稳定性验算

现浇箱涵顶板厚度为1.0m支架立杆范围内，扣件式钢管支架体系采用50×50×50cm的布置结构。

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载）。本工程所用钢管为φ48×2.5mm，横杆步距为50cm，取［N］＝30kN。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.5×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.5×0.5×q1=0.5×0.5×25.1=6.275KN

NG2K=0.5×0.5×q2=0.5×0.5×0.3=0.075KN

ΣNQK=0.5×0.9(0.5)×(q3+q4+q7)=0.25×(3.0+2.0+3.38)=2.095KN

则：N=2（NG1K+NG2K）+0.5×1.4ΣNQK=2×（6.275+0.075）+0.5×1.4×3.77=15.34KN＜［N］＝30KN，强度能满足要求。

经以上立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1m支架立杆范围内碗扣式钢管支架体系采用50×50×50cm的布置结构强度满足要求。

N—钢管所受的垂直荷载，N=2(安全系数)*（NG1K+NG2K）+0.5×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2

A—支架立杆的截面积A＝357mm2(取φ48mm×2.5mm钢管的截面积)

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

h为立杆步距；a为顶层水平杆至顶托撑的距离

L=0.5+2*0.35＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝1.2/0.016=75，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.489。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.5×1.4×WK×La×h2/10

WK=uz×us×w0

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.w0=0.3KN/m2

故：WK=uz×us×w0=0.8×1.0×0.3=0.24KN/m2

La—立杆纵距0.5m；

故：MW=0.9(0.5)×1.4×WK×La×h2/10=0.5*1.4*0.5*0.5²/10=0.0875KN/m2

W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝17.45×103/（357×0.357）+0.0875×106/（5.08×103）＝147.56N/mm2≤f＝205N/mm2

3、立杆顶托、底托验算及地基承载地验算。

立杆顶托、底托验算：N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为顶板厚度为1.0m，立杆布距为50×50×90（50）布置的立杆，即：

N=2（NG1K+NG2K）+（0.5）×1.4ΣNQK=2×（6.275+0.075）+0.5×1.4×3.77=15.34KN

①顶托及底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40KN;

得：15.34KN＜40KN，因此立杆底托符合要求。

②因为顶托实际受力小于底托实际受力而设计值相同，所以顶托也满足要求。

③地基已经过处理，箱涵底板为C30钢筋混凝土，所以箱涵底板的承载力不做验算。

附顶托、底托及底板示意图

4、扣件式支架立杆顶托上顺桥钢管验算

q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(50.2+0.3+3+2)×0.5/2=13．875kN/m

支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

最大弯矩Mmax=0.1*q*l2=0.1*13.875*0.5*0.5=0.694kN.m

抗弯计算强度f=0.694*106/5080=136.614N/mm2＜205.0N/mm2,满足要求!

最大变形vmax=0.694*106*500/(100*2.06*105*121900)=0.132mm＜500/150与10mm,满足要求。

5、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载计算。

1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.100×0.500×0.2=2.510kN/m

2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.300×0.2=0.06kN/m

3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+0.000)×0.20=0.60kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(0.8×2.510+0.8×0.06)=1.850kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.6=0.756kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.756+2.57)×0.5=1.663kN

按最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.663/0.500=3.326kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.326×0.50×0.50=0.083kN.m

最大剪力Q=0.5×0.5×3.326=0.832kN

最大支座力N=1.1×0.50×3.326=1.829kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/8=625cm4；

抗弯计算强度f=0.083×106/83333.3=1.0N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.829kN/m

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

（1）、墙模板基本参数

计算断面宽度400mm，高度2800mm，两侧墙厚度350mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用100×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×2.5mm。

对拉螺栓布置5道，间距500mm*500mm，直径14mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

（2）墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.500m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.830kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×65.830=59.247kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。

墙体模板及支架力学计算

Ф48*3.0钢管截面积A=357mm2，重量为2.7kg/m，回转半径i=15.78mm，弹性模量E=210000N/mm2，抗弯强度设计值[fc]=205N/mm2。

5*10矩形楞木截面积A=5000mm2，重量为30kg/m，截面惯性矩Ix=416.67cm4，截面最小抵抗矩Wx=83.33cm3，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度设计值fc=13N/mm2。

M16对拉螺杆轴向拉力设计值N1b=24.5KN。

18mm厚竹胶板抗弯强度设计值取35N/mm2，弹性模量取9898N/mm2，剪切强度[fv]=1.4N/mm2。

(1)新浇混凝土对模板的侧压力标准值:F=0.22γct0β1β2V1/2

使用内部振捣器时取其较小值.

式中:F—新浇混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)

γc—混凝土的重力密度((KN/m3)

t0—新浇混凝土的初凝时间,可按试验确定,缺资料时可取t0=200/(T+15)=200/(35+15)=4,T为混凝土的温度.

β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，取1.0.

β2—混凝土坍落度影响修正系数,本工程取1.15.

V—混凝土的浇筑速度(m/h)，取2.0m/h.

H—混凝土侧压力计算处至新浇混凝土顶面的总高度(m)

设t0=4h,V=2m/h

墙体：F=0.22×24×4×1.2×1.15×21/2=41.2KN/m2

F=24×2.0=48.0KN/m2

取较小值F=41.2KN/m2

(2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值:取水平荷载为2KN/m2

(3)振捣时荷载标准值：4KN/m2

(4)荷载设计值：F’=0.9×(1.2×41.2+1.4×2+4)=51KN/m2

对拉螺杆承载能力验算:

选用φ14对拉螺杆,间距为500mm×500mm,每根对拉杆所承受的侧压力:

P=0.5×0.5×51=12.75KN（取较大值）<[N]=24.5KN

从以上验算可以看出,对拉螺杆的强度满足要求.

7#、8#楼施工组织设计将模板承受压力转为线荷载(以背枋最大间距,承受最大压力为例):

q=0.3×51=15.3KN/m

按多跨连续梁M=0.125ql2=0.125×14.1×0.62=0.69KN.m

σ=M/Wn=6.9×105/83330=8.28N/mm2<[fm]=13N/mm2

挠度ω=0.677×ql4/(100EI)

=0.677×1.3×15.3×6004/(100×8000×4166700)=0.54mm

从以上验算可以看出,模板背枋的强度和刚度满足要求。

新疆某办公楼内外装饰工程施工组织设计附件3：箱涵施工总平面图