施工组织设计下载简介

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7.9m型钢梁施工方案(最新）

副组长：负责对应急小组日常工作的指导与督察管理工作，对应急小组成员的工作进行安排。

副组长：对应急场所工作人员进行岗位教育，应急响应知识教育。

联络员：负责应急物品的采购工作，在应急情况发生时，负责报警，接车及与本区域内外的各单位如医院、上报机关等机构的联系。

财会：对本预案各项活动提供资金保障。

组员：负责妥善处理，保护现场等工作DB61／T 973-2015 公路路堑边坡超前支护设计规范，采取有效措施防止事态进一步扩大。

组员：负责对应急情况下所需要投入的人员及物资调配立即进行落实

1）事故发生后视现场情况，应立即挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。

2）保持呼吸道畅通，消除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。

3）若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。

4）简易的包扎止血预防感染。

应急救援预案制定完成并通过审核批准，备案以后，要使其在应急行动中得到有效的运用，充分发挥它的指导作用，还必须对公众和员工进行宣传和培训，应急知识普及教育与应急行动所有相关人员进行最低程度的应急培训，包括除应急救援组织成员以外的发生事故的有关任何人员，即所有员工及涉及的公众，通过普及教育使公众增加防灾意识，提高应急突发事故的技能。

1）事故应急救援预案的基本知识的普及培训内容。

②本区域可能发生事故的类型

④发生事故时相关人员的职责

⑤如何启动紧急报警系统

⑥发生事故时员工及公众的应对措施

专业应急培训是结合专业救援方案进行的培训，包括救援过程中各种的防护措施，意外情况的处理。救援过程中的操作等细节问题。因此，专业应急培训是分项目进行的。事故是多种多样的，在此仅对最常见的事故类型举例说明培训的内容。

对现场指挥人员的培训内容

①熟悉现场的布局，包括平面图和实际位置。

指挥的手势，信号，旗语等。

各种异常情况处理的具体方法。

各种工具，器具的使用方法。

演练的目的在于验证预案的可行性和实际情况的程度及提高救援队伍的实际救援能力，即通过演练可以检查专业队伍应付可能发生的各种紧急情况的适应性及他们之间相互支援及协调程度；检验和测试应急设备的可靠性，使救援队伍掌握相关装备的正确使用方法，提高实际技能及熟练程度，培养顽强的战斗精神；检验应急救援指挥部的应急能力；通过演练提高技术及业务能力；发现预案中存在的问题，为修正预案提供实际资料，通过演练，可以具体检验以下项目：

1）通过演练发现的主要问题。

2）对演练设置情况的评价。

3）对预案有关程序，作业指导书的内容的改进意见。

4）应急装备，通讯保障等是否满足应急要求。

5）在演练中获得哪些经验。

6）最佳演练时间和顺序的建议等。

1）现场发生事故时，应对以下进行记录

①应急时记录并保存突发事故的时间，地点，损失和人员伤害情况。

②记录和保存必要的事故调查追溯记录。

③按照规定上报集团公司主管部门和当地职能部门的记录并予以保存。

④保留控制措施实施的记录。

2）对本应急预案进行必要的演习后，应对演习的过程进行记录并进行演习过后的评审工作。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):0.70；

梁截面高度D(m):1.50

混凝土板厚度(mm):100.00；

立杆梁跨度方向间距La(m):0.45；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：9.70；

梁两侧立柱间距(m):1.20；

承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:2；

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.35；

采用的钢管类型为Φ48×3；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):5.00；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；

面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底纵向支撑根数：4；

面板厚度(mm)：15.0；

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=450×15×15/6=1.69×104mm3；

I=450×15×15×15/12=1.27×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（24.00+5.00）×0.45×1.50×0.90=21.14kN/m；

q2:1.2×0.35×0.45×0.90=0.17kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.45×0.90=1.13kN/m；

q=q1+q2+q3=21.14+0.17+1.13=22.45kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×22.445×0.2332=0.122kN.m；

σ=0.122×106/1.69×104=7.242N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=7.242N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(24.0+5.00)×1.500+0.35）×0.45=19.73KN/m；

面板的最大允许挠度值:[ω]=233.33/250=0.933mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×19.732×233.34/(100×9000×1.27×105)=0.348mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.348mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=233.3/250=0.933mm，满足要求！

(三)、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(24+5)×1.5×0.233=10.15kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.35×0.233×(2×1.5+0.7)/0.7=0.432kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.233=1.05kN/m；

静荷载设计值q=1.2×10.15+1.2×0.432=12.698kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.05=1.47kN/m；

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=12.698+1.47=14.168kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×14.168×0.45×0.45=0.287kN.m；

最大应力σ=M/W=0.287×106/4490=63.898N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值63.898N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×12.698×0.45=3.428kN；

钢管的截面面积矩查表得A=424.000mm2；

钢管受剪应力计算值τ=2×3428.460/424.000=16.172N/mm2；

钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；

钢管的受剪应力计算值16.172N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=10.150+0.432=10.582kN/m；

钢管最大挠度计算值ω=0.677×10.582×4504/(100×206000×10.78×104)=0.132mm；

钢管的最大允许挠度[ω]=0.450×1000/250=1.800mm；

钢管的最大挠度计算值ω=0.132mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+5.000)×1.500=43.500kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(43.500+0.350)+1.4×4.500=58.920kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.261kN，中间支座最大反力Rmax=8.317；

最大弯矩Mmax=0.315kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.238mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.315×106/4490=70.204N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值70.204N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

（四）、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

（五）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.317kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=1.261kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.7=1.503kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；

Lo/i=2945.25/15.9=185；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；σ=3509.466/(0.209×424)=39.603N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=39.603N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

CEEIA B211-2013 煤粉工业锅炉及系统.pdflo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.017×(1.5+0.3×2)=2.492m；

Lo/i=2492.362/15.9=157；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.284；

钢管立杆受压应力计算值；σ=3509.466/(0.284×424)=29.145N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=29.145N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2020一建《市政实务》图文案例实操XSW.pdf2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

梁底支撑最大支座反力：N1=8.317kN；

N=8.317+1.503=9.587kN；