施工组织设计下载简介

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W=40.00×1.802/6=21.60cm3；

I=40.00×1.803/12=19.44cm4；

新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1)×0.40×1.20=12.00kN/m；

模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.40=0.14kN/m；

北京某改扩建工程电气施工方案_secret施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=(1+0.5)×0.40=0.60kN/m；

q=1.2×(12.00+0.14)+1.4×0.60=15.41kN/m；

Mmax=0.1ql2=0.1×15.41×0.202=0.06KN·mm；

σ=Mmax/W=0.06×106/21.60×103=2.78N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"

V＝0.6ql=0.6×15.41×0.20=1.85kN；

τ=3V/(2bh)=3×1849.20/(2×400×18)=0.39N/mm2；

[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q=q1+q2=12.00+0.14=12.14kN/m；l=200mm；

E=9500N/mm2；[ν]=200/250=0.80mm；

ν=0.677×12.14×2004/(100×9500×19.44×104)=0.07mm；"满足要求"

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1)×1.20×0.20+0.35×0.20×(2×1.08+0.40)/0.40]=7.74kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(1+2.5)×0.20=0.98kN/m；

(3)梁两侧楼板荷载设计值：

q=q1+q2+q3=7.74+0.98+1.70=10.42kN/m

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；E=9500N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

梁底方木计算简图(kN·m)

Mmax=0.14kN·m

σ=M/W=0.14×106/5.33×104=2.63N/mm2；

[f]=15N/mm2；"满足要求！"

Vmax=1.97kN

τ=3V/(2bh0)=3×1.97×1000/(2×50×80)=0.74N/mm2；

[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"

νmax=0.06mm；[ν]=600.00/250=2.40mm；"满足要求！"

八、梁跨度方向纵向钢管计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(单钢管):Φ48X3.0；W=4.49cm3；I=10.78cm4；

1.梁两侧纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.93kN.

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

(1).抗弯强度验算：

Mmax=0.28kN·m；σ=M/W=0.28×106/(4.49×103)=62.36N/mm2；

[f]=205N/mm2；"满足要求!"

最大变形νmax=0.55mm；允许挠度：[ν]=800.00/250=3.20mm；

2.梁底纵向钢管的强度计算：

纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.32kN.

托梁计算剪力图(kN)

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

(1).抗弯强度验算：

Mmax=0.69kN·m；σ=M/W=0.69×106/(4.49×103)=153.67N/mm2；[f]=205N/mm2；

νmax=1.38mm；

允许挠度：[ν]=800.00/250=3.20mm；"满足要求!"

"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"

1.梁两侧立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力：N1=3.70kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×6=0.93kN；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

模板结构自重荷载设计值：

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N3=2.88+0.04+0.20=3.12

N=N1+N2+N3=3.70+0.94+3.12=7.76kN；

i=1.59；A=4.24；[f]=205N/mm2；l0=k1uh；k1=1.16；

u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；

l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；

σ=7760.00/(0.262×424.00)=69.85N/mm2；[f]=205N/mm2；

"公式（1）满足要求!"

l0=(h+2a)；a=0.1m；

l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；

φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7760.00/(0.544×424.00)=33.64N/mm2；

[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：

纵向钢管的最大支座反力：N1=9.26kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×6=0.93kN；

N=N1+N2=9.26+0.94=10.20kN；

i=1.59；A=4.24；W=4.49；l0=k1uh

u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；

φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；

σ=10200.00/(0.262×424.00)=91.82N/mm2；

[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"

l0=(h+2a)；a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；

l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；

σ=10200.00/(0.544×424.00)=44.22N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度(mm):350mm；梁截面高度(mm):600mm；混凝土板厚度(mm):120mm；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):1.2m；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.1m；立杆步距(m):1.5m；

梁底增加承重立杆根数：0根

梁支撑架搭设高度H(m)6m；梁两侧立杆间距(m):0.95m；钢管:Ф48X3.0；

二、梁模侧板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

47.33kN/m2、14400.00kN/m2，取较小值取47.33kN/m2

新浇混凝土压力标准值F1=47.33kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1.00kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板计算简图(单位：mm)

W=30.00×1.802/6=16.20cm3；I=30.00×1.803/12=14.58cm4；

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×47.31=17.03kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；

荷载设计值：q=q1+q2=17.03+0.21=17.24kN/m；l=300.00mm；

Mmax=0.1×17.24×0.302=0.16KN·m；

σ＝M/W=0.16×106/16.20×103=9.88N/mm2；

[f]=15.00N/mm2；"满足要求"

V＝0.6ql=0.6×17.24×0.30=3.10KN；

τ=3V/(2bh)=3×3103.20/(2×300×18)=0.86N/mm2；

[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"

q=0.30×47.31=14.19N/mm；l=300.00mm；E=9500N/mm2；I=14.58cm4；

ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×14.19×300.004/(100×9500×1.46×105)=0.56mm；[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.30×47.31=17.03kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；

荷载设计值：q=q1+q2=17.03+0.21=17.24kN/m；

W=53.33cm3；I=213.33cm4；E=9500.00N/mm2；

(1).次楞强度验算：

M=0.1ql2=0.1×17.24×0.302=0.16kN.m

σ=M/W=0.16×106/53.33×103=3.00N/mm2；

[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"

(2).次楞的挠度验算：

ν=0.677×17.24×3004/(100×2133300.00×9500.00)=0.05mm

[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"

N=(1.2×47.31+1.4×1)×0.30×0.30=5.24kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；

W=35.00×1.802/6=18.90cm3；

I=35.00×1.803/12=17.01cm4；

q1=(24.00+1)×0.35×0.60=5.25kN/m；

模板结构自重荷载设计值：

q2=0.35×0.35=0.12kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3=(1+0.5)×0.35=0.53kN/m；

q=1.2×(5.25+0.12)+1.4×0.53=7.19kN/m；

Mmax=0.1ql2=0.1×7.19×0.202=0.03KN·mm；

σ=Mmax/W=0.03×106/18.90×103=1.59N/mm2；

[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"

V＝0.6ql=0.6×7.19×0.20=0.86kN；

τ=3V/(2bh)=3×862.80/(2×350×18)=0.21N/mm2；

[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q=q1+q2=5.25+0.12=5.37kN/m；l=200mm；E=9500N/mm2；[ν]=200/250=0.80mm；

ν=0.677×5.37×2004/(100×9500×17.01×104)=0.04mm；"满足要求"

七、梁底支撑木方的计算

(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1)×0.60×0.20+0.35×0.20×(2×0.48+0.35)/0.35]=3.91kN/m；

(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：

q2=1.4×(1+2.4)×0.20=0.95kN/m；

(3)梁两侧楼板荷载设计值：

q=q1+q2+q3=3.91+0.95+1.43=6.29kN/m

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；

E=9500N/mm2；

计算简图及内力、变形图如下：

99浙J14：平屋面.pdf梁底方木计算简图(kN·m)

Mmax=0.43kN·mσ=M/W=0.43×106/5.33×104=8.06N/mm2；

[f]=15N/mm2；"满足要求！"

Vmax=1.10kNτ=3V/(2bh0)=3×1.10×1000/(2×50×80)=0.41N/mm2；

[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"

νmax=3.64mm；[ν]=950.00/250=3.80mm；"满足要求！"

大马、马何指导性施工组织设计3[1].17改八、梁跨度方向纵向钢管计算

作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(单钢管):Φ48X3.0；