施工组织设计下载简介
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还建乌拉特前旗站站房综合楼高支模安全专项施工方案.doc设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×20.02×0.15+0.437×4.05×0.15=1.392kN
某地下室大体积砼施工方案 R2=1.25q1L=1.25×24.07×0.15=4.513kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×18.4×0.15=1.035kN
R2'=1.25q2L=1.25×18.4×0.15=3.45kN
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左=R1/b=1.392/1=1.392kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中=Max[R2]/b = Max[4.513]/1= 4.513kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右=R3/b=1.392/1=1.392kN/m
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左 =1.392+0.039+0.319+1.865=3.614kN/m
中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.513+0.039=4.552kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右 =1.392+0.039+0.319+1.865=3.614kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.614,4.552,3.614]=4.552kN/m
正常使用极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左'=R1'/b=1.035/1=1.035kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中'=Max[R2']/b = Max[3.45]/1= 3.45kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右'=R3'/b=1.035/1=1.035kN/m
左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.035+0.03+0.245+1.409=2.719kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.45+0.03=3.48kN/m
右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.035+0.03+0.245+1.409=2.719kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.719,3.48,2.719]=3.48kN/m
为简化计算,按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
Mmax=max[0.1ql12,0.5ql22]=max[0.1×4.552×0.92,0.5×4.552×0.12]=0.369kN·m
σ=Mmax/W=0.369×106/32667=11.287N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
Vmax=max[0.6ql1,ql2]=max[0.6×4.552×0.9,4.552×0.1]=2.458kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.458×1000/(2×40×70)=1.317N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
ν1=0.677q'l14/(100EI)=0.677×3.48×9004/(100×9350×114.333×104)=1.446mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[900/150,10]=6mm
ν2=q'l24/(8EI)=3.48×1004/(8×9350×114.333×104)=0.004mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.552×0.9,0.4×4.552×0.9+4.552×0.1]=4.506kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.578kN,R2=4.506kN,R3=3.578kN
正常使用极限状态
Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.48×0.9,0.4×3.48×0.9+3.48×0.1]=3.445kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.692kN,R2'=3.445kN,R3'=2.692kN
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.201×106/4490=44.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=2.46kN
τmax=2Vmax/A=2×2.46×1000/424=11.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.03mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[300/150,10]=2mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.118kN,R2=9.426kN,R3=1.118kN
可调托座最大受力N=max[R1,R2,R3]=9.426kN≤[N]=30kN
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×300)=1800mm
λ=hmax/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.667
Mw=γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10=1×0.9×0.9×1.5×0.254×0.9×1.52/10=0.062kN·m
R1=1.118kN,R2=9.426kN,R3=1.118kN
f=N/(φA)+Mw/W=11509.156/(0.667×571)+0.062×106/7700=38.271N/mm2≤[f]=205N/mm2
H/B=10.75/30.5=0.352≤3
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.254×65.6×10.75×3.9+0.5×65.6×3.9)=1004.187kN·m
MR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10.75/(0.9×0.9)]×65.6×30.52/2=68398.182kN·m
MT=1004.187kN·m≤MR=68398.182kN·m
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.065×65.6×10.752+0.5×65.6×3.9)=754.124kN·m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.11+0.15×10.75/(0.9×0.9)]×65.6×30.52/2=144217.947kN·m
MT=754.124kN·m≤MR=144217.947kN·m
下挂部分:承载能力极限状态设计值S承=γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)=1 ×(1.3×34.213+0.9×1.5×2)=47.177kN/m2
下挂部分:正常使用极限状态设计值S正=G4k=34.213 kN/m2
设计简图如下:
梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4。面板计算简图如下:
q1=bS承=1×47.177=47.177kN/m
q1静=γ0×1.3×G4k×b=1×1.3×34.213×1=44.477kN/m
q1活=γ0×γL×1.5×Q4k×b=1×0.9×1.5×2×1=2.7kN/m
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.1992+0.121×2.7×0.1992=0.201kN·m
σ=Mmax/W=0.201×106/24000=8.382N/mm2≤[f]=15N/mm2
q=bS正=1×34.213=34.213kN/m
νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×198.8894/(100×10000×144000)=0.235mm≤198.889/400=0.497mm
桩基施交底工技术 3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max=1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左=1.143×44.477×0.199+1.223×2.7×0.199=10.768kN
正常使用极限状态
R'下挂max=1.143×l左×q=1.143×0.199×34.213=7.778kN
计算简图如下:
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
某小区1号楼工程施工组织设计方案.doc q=10.768kN/m