施工组织设计下载简介

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还建乌拉特前旗站站房综合楼高支模安全专项施工方案.doc

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×20.02×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.392kN

某地下室大体积砼施工方案 R2=1.25q1L=1.25×24.07×0.15＝4.513kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×18.4×0.15＝1.035kN

R2'=1.25q2L=1.25×18.4×0.15＝3.45kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.392/1＝1.392kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[4.513]/1= 4.513kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.392/1＝1.392kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.392+0.039+0.319+1.865=3.614kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.513+0.039=4.552kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.392+0.039+0.319+1.865=3.614kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.614,4.552,3.614]=4.552kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.035/1＝1.035kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.45]/1= 3.45kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.035/1＝1.035kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.035+0.03+0.245+1.409=2.719kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.45+0.03=3.48kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.035+0.03+0.245+1.409=2.719kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.719,3.48,2.719]=3.48kN/m

为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×4.552×0.92，0.5×4.552×0.12]＝0.369kN·m

σ=Mmax/W=0.369×106/32667=11.287N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×4.552×0.9，4.552×0.1]＝2.458kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.458×1000/(2×40×70)＝1.317N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×3.48×9004/(100×9350×114.333×104)＝1.446mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝3.48×1004/(8×9350×114.333×104)＝0.004mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[200/150，10]＝1.333mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×4.552×0.9,0.4×4.552×0.9+4.552×0.1]=4.506kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.578kN,R2=4.506kN,R3=3.578kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×3.48×0.9,0.4×3.48×0.9+3.48×0.1]=3.445kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.692kN,R2'=3.445kN,R3'=2.692kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.201×106/4490=44.83N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.46kN

τmax=2Vmax/A=2×2.46×1000/424＝11.604N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.03mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=1.118kN，R2=9.426kN，R3=1.118kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝9.426kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×300)=1800mm

λ=hmax/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.667

Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.254×0.9×1.52/10＝0.062kN·m

R1＝1.118kN，R2＝9.426kN，R3＝1.118kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11509.156/(0.667×571)+0.062×106/7700＝38.271N/mm2≤[f]=205N/mm2

H/B=10.75/30.5=0.352≤3

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.254×65.6×10.75×3.9+0.5×65.6×3.9)=1004.187kN·m

MR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10.75/(0.9×0.9)]×65.6×30.52/2=68398.182kN·m

MT=1004.187kN·m≤MR=68398.182kN·m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.065×65.6×10.752+0.5×65.6×3.9)=754.124kN·m

MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.11+0.15×10.75/(0.9×0.9)]×65.6×30.52/2=144217.947kN·m

MT=754.124kN·m≤MR=144217.947kN·m

下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1 ×(1.3×34.213+0.9×1.5×2)＝47.177kN/m2

下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/m

q1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/m

q1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.1992+0.121×2.7×0.1992＝0.201kN·m

σ＝Mmax/W＝0.201×106/24000＝8.382N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×198.8894/(100×10000×144000)＝0.235mm≤198.889/400=0.497mm

桩基施交底工技术 3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.477×0.199+1.223×2.7×0.199＝10.768kN

正常使用极限状态

R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.199×34.213＝7.778kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

某小区1号楼工程施工组织设计方案.doc q＝10.768kN/m