施工组织设计下载简介
内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整
五福堂站主体结构模板安全专项施工方案.docq2= [1.2×a+1.4×（b+c）] ×1 =72.52kN/m
面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=160mm。
Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×63.16×1602= 185650.5N·mm
DB34／T 2568-2021 金属非金属矿山尾矿库安全质量评审准则.pdf最大弯应力σmax=Mmax/W
=185650.5/54000=3.44N/mm2 最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677×59.6×1604/（100×6000×486000） =0.092mm<[ω]=L/400=160/400=0.4mm 满足要求。 梁下次龙骨采用80×80木方间距0.16m，跨径0.9m a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×2.1m =54.6kN/m2 b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2 次龙骨布置间距160mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（ a+b+c+d）×0.16= 9.62 kN/m； q2= [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.16=11.7kN/m； 则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝11.7N/mm×9002/10= 947598N·mm 最大弯应力σmax=Mmax/W＝947598/85333＝11.1Mpa <[δ]=13Mpa满足。 挠度验算：最大挠度ωmax =0.677ql4/100EI =0.677×9.62×9004/（100×9000×3413333） =1.39mm<[ω]=900/400=2.25mm满足。 故次龙骨木方验算满足要求。 顶板下主龙骨采用双根10#槽钢，横向布置 按简支梁计算，砼计算面积为1.2×2.1=2.52m2。 a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×2.52m2×0.9m =59kN b、模板及主次龙骨取0.5 KN/m2×1.2m×0.9m =0.54kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.2 m×0.9m =3.24KN d、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×0.9m =2.16 KN 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/1.2m=54.12kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.2m=65.84kN/m 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l2＝65.84×12002/10= 9480960N·mm 最大弯应力σmax=Mmax/W＝9480960/39700/2 ＝119.4 Mpa <[δ]=205Mpa满足。 ω=0.677q1l4/100EI=0.677×54.12×12004/（100*206000*1980000*2） =1.79mm<[ω]=1200/400=3mm满足。 10#槽钢主龙骨验算满足要求。 梁下架体间距1.2m×0.9m。 混凝土计算面积为1.2×2.1m=2.52m2荷载： a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×2.52m2×0.9m = 58.97 kN b、模板及主次龙骨取0.5 KN/m2×1.2 m×0.9 m =0.54kN c、架体自重1.5 KN/m。2×1.2 m×0.9 m=1.62kN d、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.2m×0.9 m =3.24KN e、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×0.9m =2.16KN 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 = a+b+c+d+e =66.53kN q2= 1.2×(a+b+c)+1.4×（d+e）=80.92kN i＝15.900mm； [f]＝300N/mm2。 其中：η为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5米时，取1.2； h为支架立杆中间层最大竖向步距，h＝1500mm； h'为支架立杆顶层水平杆步距，宜比最大步距减少一个盘扣，h'＝1000mm； a为可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离，a＝450mm； k为悬臂端计算长度折减系数，取0.7； 取较大值lo＝1800mm。 长细比Lo/i＝1800/15.9=113.2； =80920N /（0.386×450mm2×2） =232.94N/ mm2 ≤300 N/ mm2 面板采用18mm多层板，400mm中板下计算，间距0.2m 作用于18mm多层板的最大荷载： a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.4m（板厚） =10.4kN/m2 b、施工人员及设备荷载取3kN/m2 c、振捣荷载取2kN/m2 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。 则q1 =（a+b+c）×1 =15.4kN/m q2= [1.2×a+1.4×（b+c）] ×1 =19.48kN/m 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=200mm。 Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×19.48×2002= 77920N·mm 最大弯应力σmax=Mmax/W = 77920/54000=1.44N/mm2 最大挠度ωmax=0.677q1l4/100EI=0.677×15.4×2004/（100×6000×486000） =0.06mm<[ω]=L/400=200/400=0.5mm 满足要求。 中板混凝土厚度0.4m，次龙骨采用80×80木方，间距0.20m，跨径1.5m 按照连续梁计算，各荷载取值如下： a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×0.4m =10.4kN/m2 b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2 处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（ a+b+c+d）×0.2= 3.18 kN/m； q2= [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.2=4.016kN/m； 则最大弯矩为Mmax＝1/10×qmaxl2＝4.016N/mm×15002/10= 903600N·mm 最大弯应力σmax=Mmax/W＝903600/85333＝10.59Mpa <[δ]=13Mpa满足。 挠度验算：最大挠度ωmax =0.677ql4/100EI =0.677×3.18×15004/（100×9000×3413333） =3.55 mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。 故次龙骨木方验算满足要求。 中板下主龙骨采用单根10#槽钢，横向布置主龙骨跨径取值l=1500mm，布置间距1.5 m 按连续梁计算，砼计算面积为1.5×0.4=0.6m2。 a、钢筋及砼自重取26 KN/m2×0.6 m2×1.5m =23.4kN b、模板及主次龙骨取0.5 KN/m2×1.5m×1.5m =1.13kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.5 m×1.5m =6.75KN d、振捣荷载：2KN/m2×1.5m×1.5m =4.5 KN 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/1.5m=23.85kN/m q2= [1.2×(a+b)+1.4×（c+d）]/1.5m=30.12kN/m 则最大弯矩为Mmax＝1/10×q2l2＝30.12×15002/10=6777000N·mm 最大弯应力σmax=Mmax/W＝6777000/39700 ＝170.71Mpa <[δ]=205Mpa满足。 ω=0.677q1l4/100EI=0.677×23.85×15004/（100*206000*1980000） =2.0mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。 10#槽钢主龙骨验算满足要求。 0.4m中板下盘扣布置间距1.5×1.5m a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×0.6m2×1.5m = 23.04 kN b、模板及主次龙骨取0.5 KN/m2×1.5 m×1.5 m =1.13kN c、架体自重1.5 KN/m。2×1.5 m×1.5 m=3.38kN d、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.5m×1.5 m =6.75KN e、振捣荷载：2KN/m2×1.5m×1.5m =4.5KN 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 大连石码头施工组织设计 则 q1 = a+b+c+d+e =39.15kN q2= 1.2×(a+b+c)+1.4×（d+e）=49.23kN i＝15.900mm； [f]＝300N/mm2。 其中：η为支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.5米时，取1.2； h为支架立杆中间层最大竖向步距DBJ／T13-348-2021标准下载，h＝1500mm；