施工组织设计下载简介

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污水处理厂三期工程扣件式高支模专项施工方案(修改版)（2019年）

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01广东省公路工程施工标准化指南（第二分册 路基工程）.pdf，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210

长细比满足要求！

Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.362×0.9×1.52/10＝0.092kN·m

q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.499kN，R2＝11.829kN，R3＝0.499kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(750+2×200)=1940mm

λ1＝l01/i＝1939.776/15.9＝121.998，查表得，φ1＝0.446

f＝N/(φA)+Mw/W＝11931.569/(0.446×424)+0.092×106/4490＝83.585N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3204mm

λ2＝l02/i＝3203.753/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179

f＝N/(φA)+Mw/W＝13947.569/(0.179×424)+0.092×106/4490＝204.262N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=12/13.09=0.917≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立杆支承面承载力验算

F1=N=13.948kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=13.948kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=13.948kN

加药间（板）模板（扣件式）计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

荷载系数参数表：

设计简图如下：

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5]×1=13.45kN/m

q2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/m

p＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m

计算简图如下：

M1＝q1l2/8＝13.45×0.22/8＝0.067kN·m

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.135×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.067，0.158]＝0.158kN·m

ν＝0.07mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝2.744kN/m

因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2＝2.114kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/m

q2＝1×1.35×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/m

p＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN

计算简图如下：

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.114×0.82+0.125×0.63×0.82＝0.22kN·m

M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.081×0.82+0.188×3.15×0.8]＝0.515kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.744×0.152/2，0.081×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.515，0.473]＝0.515kN·m

σ=Mmax/W=0.515×106/42667=12.075N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.114×0.8+0.625×0.63×0.8＝1.372kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.8+0.688×3.15＝2.208kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.744×0.15，0.081×0.15+3.15]＝3.162kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.372，2.208，3.162]＝3.162kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.162×1000/(2×40×80)＝1.482N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.566×8004/(100×9350×170.667×104)＝0.209mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×1504/(8×9350×170.667×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝2.546kN/m

q1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝2.168kN/m

q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.546×0.8＝2.546kN

按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.168+0.437×0.378)×0.8+2.546×0.15＝1.164kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.546kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.606×0.8＝1.606kN

按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.606×0.8+1.606×0.15＝0.723kN

R'＝max[R'max，R'1]＝1.606kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.812×106/4490=180.919N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×6.59×1000/424＝31.085N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.886mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.544mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=7.848kN，R2=10.51kN，R3=11.147kN，R4=6.14kN

支座反力依次为R1=6.97kN，R2=10.852kN，R3=10.852kN，R4=6.97kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝11.147kN≤[N]＝30kN

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm

λ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.623≤[λ]=210

2、立杆稳定性验算

q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×0.2 = 2.42kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝7.459kN，R2＝10.315kN，R3＝10.595kN，R4＝6.625kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm

λ1=l01/i=3120.579/15.9=196.263

查表得，φ＝0.137

不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.459，10.315，10.595，6.625]=10.595kN

f＝ N1/(ΦA)＝10595/(0.137×424)＝182.396N/mm2≤[f]＝300N/mm2

非顶部立杆段：

l0=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mm

λ=l0/i=3119.512/15.9=196.196

查表得，φ1=0.137

不考虑风荷载:

N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.459,10.315,10.595,6.625]+1×1.35×0.15×8.7=12.357kN

f=N/(φ1A)＝12.357×103/(0.137×424)=212.729N/mm2≤[σ]=300N/mm2

H/B=8.7/7.2=1.208≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立杆支承面承载力验算

F1=N=12.357kN

1、受冲切承载力计算

um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=12.357kN

2、局部受压承载力计算

可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=12.357kN

加药间（墙）模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×9]＝min[29.87，216]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.425m，W＝bh2/6＝425×142/6＝13883.333mm3，I＝bh3/12＝425×143/12＝97183.333mm4

q＝bS承＝0.425×38.054＝16.173kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.081kN·m

σ＝Mmax/W＝0.081×106/13883.333＝5.825N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.425×29.868=12.694kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.272mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

q＝bS承＝0.225×38.054＝8.562kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.171kN·m

σ＝Mmax/W＝0.171×106/42667＝4.013N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.225×29.868=6.72kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.155mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

3、支座反力计算

R1=3.452kN，R2=...R73=3.452kN，R74=3.884kN

T／CAGHP 032-2018标准下载 主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.194kN·m

σ＝Mmax/W＝0.194×106/4170＝46.524N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+225]＝425mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+200]＝400mm

苏J05-2006 楼梯 N＝0.95mnS承＝0.95×0.425×0.4×38.054＝6.146kN≤Ntb＝17.8kN