施工组织设计下载简介

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1江边大桥桩系梁施工方案（114）

2、制定四级控制计划，通过日计划保证周计划，通过周计划保证月计划，通过月计划保证总计划。

3、及时发现问题、解决问题，完善施工方案、不断优化、使各工序衔接有序。

4、工期承包制，对各施工队及班组在施工期完成计划工程量情况给予奖罚。

GB／T 40019-2021标准下载九、文明施工与环境保护

按建筑工程文明施工检查评分细则要求进行工地建设，定期按“细则”要求进行全面检查，要求各次检查评定分数达优良以上，且施工期间实现外界向业主“零”投诉目标，水上施工符合国家海洋施工环境保护有关法规。

2.3施工现场必须做到挂牌施工、管理人员佩卡上岗，各种材料堆放整齐，生活设施清洁文明；工地现场必须开展以创建文明工地为主要内容的思想教育工作。

2.4严格按规范施工，施工便道经常洒水清扫，防止尘土飞扬。加强工地施工用水和生活用水、用电的管理工作，按区安装总水、电表及分表，做好用电、用水记录，减少浪费。

2.5建立奖罚制度，对文明施工保持好的作业队和个人奖励，对不好的作业队和个人进行处罚。

2.7材料仓库用砖砌或拼装结构，进场材料进行分类堆放，并按照有关文件要求进行标识。工地一切材料和设备不得长期堆放在露天，应及时覆盖或搬运至室内，保证施工现场道路畅通，场地整洁。

2.8施工机具统一在确定场所内摆放，并用标识牌标明每一类施工机具摆放地点。

2.9所有施工机具保持整洁机容，每天进行例行保养。

2.10在运输和储存施工材料时，采取可靠措施防止漏失。

3、文明施工的宣传和监督

3.1学习文明施工管理规定，在每周安全学习例会中穿插文明施工管理规定的学习内容，务使每个职工明白文明施工的重要性。

3.2做好施工现场的宣传工作，在作业班组间积极开展文明施工劳动竞赛。

3.3注意加强与监理、业主的协调工作，以使工程顺利开展。

3.5根据文明施工要求，做好相应的内业资料，如文明施工基础资料及施工许可证的记录、申报、保管工作。

3.6定期举行文明施工管理活动，检查前期文明施工情况，发现问题及时整改，并做好检查记录。

3.7按《公路工程竣工验收办法》中规定的要求进行日常技术资料的收集、保管和存档工作，在工程完成前做好竣工图表和施工文件，做好缺陷责任期的管养工作。执行业主和监理工程师发出的指令，将工程存在的缺陷或不合格处进行修补、重建或修复。

本工程桥位区为河谷冲积地貌，桥底为江边河。为保护生态环境，施工场地应做到全面规划，合理布局，为全体施工人员创造一个清洁适宜的生活劳动环境，并避免河道环境受到污染，制定如下措施：

成立环保工作小组，配置环保专职人员，切实贯彻环保法规，该机构由一名副经理任组长。各班组派人参加，将环保责任和义务落实到人。

严格执行国家及地方政府颁布的有关环境保护，水土保持的法规、方针、政策和法令，结合设计文件和本工程的实际情况，及时申报有关环保文件，按批准的文件组织实施，定期检查。

编制实施性施工组织设计时，把施工生产和环保工作作为一项内容执行，严格遵守业主的环境保护政策，为使环境得到保护，随时准备接受监理工程师、业主的环保人员及政府有关环保机构工作人员的检查，认真按照监理工程师的指令办事。

3、加强环保学习和宣传

3.1买环保书籍，加强学习环保知识、法律法规，开展环保知识宣传，提高全体员工的环保素质。

3.2以出黑板报、简报，张贴宣传标语等形式开展环保宣传工作。

4、掌握特点实施环境保护

遵守《中华人民共和国环境噪声污染防治法》并依据《工业企业噪声卫生标准》合理安排工作人员轮流操作机械，减少接触高噪声的时间或穿插安排高噪声的工作。对距噪声源较近的施工人员，除配备防护耳塞或头盔等有效措施外，还应缩短其劳动时间。同时，注意对机械的经常性保养，尽量使其噪声降低到最低水平。

施工环境保护体系框图及施工环境保护组织机构框图见下图。

环境保护组织机构框图：

5、施工期减轻河道环境污染措施

5.1减少施工过程泥砂入河措施

工程施工时防止混凝土、水泥浆入河而污染河道环境。

5.3减少施工期对渔业资源影响措施

减少施工期河道水质SPM增量影响范围，减少悬浮泥砂对生境破坏。

5.4大气污染防止措施

车辆进行建材运输时，应设置挡板、注意加盖篱席，并不得装载过满，避免撒落及因风起尘。

5.5施工期噪声污染防治措施

施工过程中，各种施工机械作业、施工运输车辆是主要噪声源，必须采取以下控制措施，减少噪声环境影响。

施工期间，注意控制施工车鸣笛，经过居民区重型运输或施工机械，应注意限速。选用高效低噪声施工机械，并加强机械设备日常维护，保证施工机械设备在良好状态下运行。

加强施工期环境管理，合理安排施工工序，做到文明施工，减少噪声影响。

附件：钢吊箱设计及验算书

因桩系梁设计底高程各不相同，所以钢吊箱高度也不相同，根据设计图纸桩系梁底高程，则相应的钢吊箱的规格如下：

①钢吊箱的高度统一采用4m；

②钢吊箱平面尺寸确定：钢吊箱设计钢护筒外侧平面投影线，两侧预留各不小于0.8m的工作面，因此，其钢结构内壁尺寸为11.38×4m。

3.1.1钢吊箱基本施工工序如下：

、钻孔桩施工完毕，拆除桩基钻孔作业平台后进行安装平台施工；

、安装完毕底层纵横工钢托梁后拼装底模面板并临时电焊牢固；

、拼装钢吊箱侧板，同步下沉钢吊箱至设计位置；

、低水位焊接钢护筒加劲板，放置封底砼钢筋网片，安装钢吊箱内撑后安装护筒封闭密封圈；

、低水位浇筑100cm封底砼；

、等强后安装桩系梁钢筋，浇筑桩系梁砼；

3.1.2钢吊箱设计工况：

钢吊箱设计最不利工况为浇筑封底砼后涨水至最高水位的状态进行验算。由于实际江边河水流速度平缓，加之钢吊箱外侧钢栈桥及钢平台的遮挡作用，流水压力可以不计。封底砼采用导管水下灌注，冲击荷载很小。钢吊箱下沉阶段，由于钢吊箱内外水位一致，钢吊箱侧模应力不用验算。（封底砼强度判断依据利用根据同期砼试件强度）

3.2钢吊箱设计验算：

封底砼厚度为100cm，砼的容重取2.3t/m3，则

Mx=0.0299×0.006×100×4002=2870.4kg.cm；

My=0.01995×0.006×100×4002=1915.2kg.cm；

W=1/6×1202×100=240000cm3；（取100cm宽的封底砼板1.2m厚进行特性值计算）

σmax=M/W=7308.48/240000=0.031kg/cm2

2×φ1.6m钻孔桩，钢护筒直径φ1.9m，封底砼厚度为100cm，封底砼与钢护筒之间的粘结力取经验值为q=10t/m2；

整体浮力为：Q=4×11.38×4=182.08t；（按照水位涨至最高4m进行验算）

整体抗浮力分为：焊接在钢护筒四周的抗拉压杆的抗浮力、封底砼与钢护筒之间的粘结力、钢吊箱自重等；

用Ⅰ16工字钢组成的抗拉压杆，与钢护筒相连。在灌注封底砼时，杆受拉；钢吊箱内水抽干后，杆受钢吊箱底传来的向上的压力。

Ⅰ16工字钢特征值：A=26.11cm2，g=20.5kg/m，ix=6.57cm，iy=1.89cm。

故8根抗拉压杆所具有的抗浮力为：N总=8×19.5=156t。

②、封底砼与钢护筒之间的粘结力：

F=3.14×1.9×1.0×10×2=119.32t；

③、钢吊箱重量：G=62t；

④、整体抗浮力为：F总=N'总+F+G=152.32+119.32+62=333.64t＞Q=182.08t，所以整体抗浮满足要求。

3.2.2吊箱底模结构计算：

底模只作为封底砼浇筑时的承重结构。

①、底板钢板按在均布荷载作用下按照三等跨连续梁的内力计算，封底砼的压力强度（浮容重）q=2.3×1.0×1=2.3t/m=23KN/m；查《路桥施工计算手册》P763页均布荷载作用下三等跨连续梁的内力计算系数得：封底砼的弯曲拉应力为：

M1=0.080×23×0.462=389.33N.m；

M2=0.025×23×0.462=121.67N.m；

W=1/6×0.52×100=4.17cm3；（取100cm宽的板进行特性值计算）

底板钢模板仅仅作为封底砼浇筑时的临时承重结构，强度符合要求即可。实际施工中底模钢板和纵横背肋均采用焊接固结。

龙骨为I20a工字钢，A=35.55cm2，W=236.9cm3，I=2369cm4，计算跨径l=3.45m，龙骨按照简支梁进行验算。

q=2.3×1.0×0.46=10.58KN/m；

M=1/8×10.58×3.452=15.74KN.m；

3.2.3吊箱侧模结构计算：

以桩系梁底标高90.56m处的侧板为例进行计算：

水平加劲肋槽钢[12.6间距为553mm，竖向加劲槽钢[12.6间距为625mm，侧板厚度为δ=6mm。水容重γ=1.0（t/m3）。

Mx0=（0.060+0.3×0.0544）×0.124×100×55.32=2894.079kg.cm；

My0=（0.0544+0.3×0.060）×0.124×100×55.32=2745.431kg.cm；

W=1/6×0.62×100=6cm3；（取100cm宽的侧板进行特性值计算）

σmax=M/W=2894.079/6=482.347kg/cm2=48.235MPa＜[σ]=180MPa；

②、竖向加劲板条计算：

板条为[12.6槽钢，W=61.7cm2；以横向加劲槽钢的间距作为竖向加劲板条的计算跨径l=0.553m，按照简支梁计算，q=0.124×62.5=7.75kg/cm；（62.5为竖向加劲槽钢的间距62.5cm，所以一根加劲槽钢所承受的荷载的宽度为62.5cm）

M=1/8×7.75×55.32=2962.525kg.cm；

σmax=M/W=2962.525/61.7=48.015kg/cm2=4.802MPa＜[σ]=180MPa；

③、横向加劲槽钢计算：

槽钢为[12.6，W=61.7cm2；以竖向龙骨的间距作为横向加劲槽钢的计算跨径l=1.25m，按照简支梁计算，q=0.124×55.3=6.857kg/cm；（55.3为横向加劲槽钢的间距55.3cm，所以一根横向加劲槽钢所承受的荷载的宽度为55.3cm）

M=1/8×6.857×1252=13392.58kg.cm；

σmax=M/W=13392.58/61.7=217.06kg/cm2=21.706MPa＜[σ]=180MPa；

龙骨为I40a工字钢，W=1085.7cm3；

在标高为92.56m处设置一道水平内支撑。假设封底砼产生的支点在砼的顶面处（高程为90.56m），则竖向龙骨计算的跨径为支撑与封底砼产生支点之间的距离，即l=2.0m；

作用于竖向龙骨上封底砼支点处的水压力为：

作用于龙骨上第一道内支撑支点处的水压力为：

（125为竖向龙骨的间距125cm，所以一对竖向龙骨所承受的荷载的宽度为125cm），计算简图如下：

以上受力模型偏于安全的简化为以内支撑与封底砼支撑所形成的简支梁进行计算，并且将梯形荷载看成是三角形荷载和均布荷载所组成。对于均布荷载产生的最大弯矩在跨中位置，对于三角形荷载，所产生的最大弯矩在三角形荷载的重心位置，即在封底砼支点以上的1/3米的位置处。进一步偏于安全的是将这两者产生的弯矩最大值进行代数叠加作为竖向龙骨所承受的最不利的弯矩。

取BC段按照简支梁计算：

均布荷载产生的最大弯矩为：M=1/8×0×2002=0kg.cm；

弯矩叠加后的最大弯矩为：M总=0+103333.33=103333.33kg.cm；

σmax=M/W=103333.33/1085.7=95.177kg/cm2=9.518MPa＜[σ]=180MPa；

以上临时结构主材强度均可提高30%，实际容许应力系数为1.3。同上计算方法可验算在不同标高处的侧模板的强度均可满足要求。

3.2.4吊箱内支撑结构计算：

钢吊箱内支撑布置如下图所示：

内支撑反力计算：（第一道内支撑计算）

看成简支梁作用计算在第一道支撑处支点引起的支座反力。

对封底砼顶面支点取矩，令M=0

解得：F=1033.33kg=1.033t；

以上计算得F=1.033t是每125cm宽的长度上内支撑受到的力，化成每一米宽度上内支撑受到的力为F=FB/125×100=0.8264t；

直杆及斜杆断面：内撑采用2Ⅰ20a工字钢，A=35.55×2=71.1cm2，i=8.16cm；

N=0.8264×（1.578+3.792/2）×√（157.8^2+168^2）/200=3.103t；

λ=√（157.8^2+168^2）/i=230.5/8.16=28.25

故σ=N/（ψ×A×n）=3.103×103/（0.9×71.1）=48.494kg/cm2＜[σ]=180MPa；

N=0.8264×（1.578+3.792/2）=2.871t；

λ=336/8.16=41.18

故σ=N/（ψ×A×n）=2.871×103/（0.896×71.1）=45.07kg/cm2＜[σ]=180MPa；以上内支撑计算均满足要求。

断面2I32a工字钢，A=67.12cm2，Ix=11080cm4，Wx=692.5cm3，Sx=400.5cm3,iy=2.62cm，tw=0.95cm。

N=0.8264×2.0=1.653t；

M=1/8×0.8264×3.7922=1.485t.m；

Q=1/2×0.8264×3.792=1.635t；

λ=379.2/2.62=144.73

故σ=N/（ψ×A×n）+M/W=1.653×103/（0.329×67.12×2）+1.485×105/（692.5×2）=144.648kg/cm2=14.565MPa＜[σ]=180MPa；

τ=Q×Sx/（Ix×tw）=1.635×103×400.5/（11080×0.95）=62.21kg/cm2=6.221MPa＜[τ]=85MPa；

以上钢围囹验算均满足要求。

3.2.5吊挂系统结构计算：

吊挂系统是由321型贝雷梁作为纵横向垫梁，上承梁为两组2Ⅰ40a工字钢，每组工字钢承担4根Φ32精轧螺纹钢吊杆的作用力；Ⅰ40a工字钢特征值：A=86.07cm2，Ix=21714cm4，Wx=1085.7cm3；Φ32精轧螺纹钢面积A=804.2mm2，标准强度fpk=930MPa。

2Ⅰ40a工字钢上承梁受力示意图如下：

上承梁最为不利的中间段受力，验算按照集中受力两端固定的简支梁进行简化计算。跨度4.52m，集中荷载为G+G。

G=（G封砼+G钢吊箱）/8=153.65/8=19.21t；

Mmax=G×a2/L=19.21×0.5352/4.52=1216.67N.m；

σmax=M/W=1216.67/（1085.7×2）=5602.2N/cm2=56.02MPa＜[σ]=180MPa；

Φ32精轧螺纹钢吊杆验算：单根吊杆受力为P=20.21t，拉应力为：

σ=P/A=19.21×10000/804.2=238.87N/mm2=238.87MPa＜[σ]=930MPaGB／T 38605-2020 应急导向系统 疏散掩蔽用图形符号，满足要求。

3.2.6钢护筒抗拔力计算：

2×φ1.6m钻孔桩，钢护筒直径φ1.9m，钢护筒内的砼深度在2.361～10.06m之间，取2.361m深度计算；砼与钢护筒之间的粘结力取经验值为q=10t/m2。

整体浮力为：Q=4×11.38×4=182.08t；

单个钢护筒与护筒内砼的最小粘结力为：F粘力=2.361×3.142×1.9×10=140.95t；

F浮力=90.43t＜2×F粘力=140.95×2=281.9tGB／T 39318-2020标准下载，钢护筒抗拔力满足要求。