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四川某项目顶板加固专项施工方案（2019版）

qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3×200/1000+(52+0)×200/1000=10.49kN/m

（图7） 挠度计算受力简图

浙江省泵站运行管理手册编制指南（试行）（图8） 次楞变形图 (mm)

νmax=0.106mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简 图

（图10） 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=1.035kN·m

σ=Mmax/W=1.035×106/(106.667×103)=9.7N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图11） 主楞剪力图(kN)

Vmax=11.77kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

（图12） 简 图

（图13） 主楞变形图(mm)

νmax=0.301mm≤[ν]=max(1000Χ0.5/150,10)=10mm

立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN

l01=kμ1(h+2a)=1×1.616×(1.2+2×200/1000)=2.585m

l02=kμ2h=1×2.154×1.2=2.585m

l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m

λ=l0/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604≤[λ]=210

立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.566

N1=Rmax=22.569kN

f=N1/(φA)=22.569Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=199.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2

立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604

N3=Rmax+1.2×H×gk=22.569+1.2×6×3.33/100=22.809kN

f=N3/(φA)=22.809Χ1000/(0.266Χ4.24Χ100)=202.091N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kN

N=22.569kN≤[N]=150kN

（图1） 平 面 图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 纵向剖面图2

g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.03+0.35×200/1000)=0.12kN/m

q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(52+0)×200/1000=14.56kN/m

次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：

（图4） 可变荷载控制的受力简图

（图5） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.367kN·m

σ=Mmax/W=0.367×106/(1×106.667×103)=3.441N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图6） 次楞剪力图(kN)

Vmax=4.404kN

τmax= VmaxS0/(Ib) =4.404×103×62.5×103/(426.667×104×5×10)=1.29N/mm2≤[τ]=125N/mm2

qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.03+0.3×200/1000+(52+0)×200/1000=10.49kN/m

（图7） 挠度计算受力简图

（图8） 次楞变形图 (mm)

νmax=0.106mm≤[ν]=max(1000×0.5/150,10)=10mm

承载能力极限状态下支座反力为：R=8.074kN

正常使用极限状态下支座反力为：Rk=5.769kN

按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：

（图9） 简 图

（图10） 主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=1.035kN·m

σ=Mmax/W=1.035×106/(106.667×103)=9.7N/mm2≤[f]=17N/mm2

（图11） 主楞剪力图(kN)

Vmax=11.77kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=11.77×1000×80×103/(426.667×104×10×10)=2.207N/mm2≤[τ]=125N/mm2

（图12） 简 图

（图13） 主楞变形图(mm)

νmax=0.301mm≤[ν]=max(1000×0.5/150,10)=10mm

立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=22.569kN

l01=kμ1(h+2a)=1×1.616×(1.2+2×200/1000)=2.585m

l02=kμ2h=1×2.154×1.2=2.585m

l0=max(l01,l02)=max(2.585,2.585)=2.585m

λ=l0/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604≤[λ]=210

立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.566

N1=Rmax=22.569kN

f=N1/(φA)=22.569×1000/(0.266×4.24×100)=199.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2

立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.585×1000/(1.59×10)=162.604

N3=Rmax+1.2×H×gk=22.569+1.2×4×3.33/100=22.729kN

f=N3/(φA)=22.729×1000/(0.266×4.24×100)=201.383N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(22.569,0)=22.569kN

N=22.569kN≤[N]=150kN

按现场施工通道和材料堆放的需要，在地下室顶板上设置车道、钢筋原材、砖、砂石等材料和钢筋、木工制作房、半成品堆场放部位；（加固区域详见附图《施工平面布置加固图》）。

铺底部垫木→逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧→装第一步小横杆并与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二小小横杆→第三、四小大横杆和小横杆→加设剪刀撑。

（1）扣件规格必须与钢管外径相同。在主节点处固定横向平杆、纵向平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。立杆上下交叉使用顶托抵紧上部梁板。

（2）杆件之间的斜交节点采用旋转扣件。对于平杆、立杆、斜杆交汇的节点，其旋转扣件轴心距平立杆交汇点应≤150mm。

（3）杆件接长采用对接扣件。立杆的对接，错开布置，相邻立杆接头不得在同步内，错开距离≥500mm，立杆接头与中心接点之间不大于600mm。

所有立杆纵距，立杆排距均为500mm×500mm；立杆步距为1200mm，实际搭设时根据搭设高度进行选择。地面200mm高为第一道横杆(扫地杆)。

纵横向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。

每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。

脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心，U型托上部增设5×10木方以分散上部荷载。

（4）剪刀撑与横向斜撑

在竖向须沿长度连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面交角在45°～60°之间，跨越立杆的根数在5～7根之间，剪刀撑应在纵向整个长度和连续布置，斜杆应与脚手架基本构架杆件可靠连接，即将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时，把钢管别弯。剪刀撑斜杆的接长须采用搭接，搭接长度1米，设置3个旋转扣件，旋转扣件距管头100mm以上。

3、扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40N·m；且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

4、后浇带处采用20#A工字钢和20mm钢板架设在后浇带上以便过车。

支撑架的使用、保养与拆除

1、支撑架搭设完，应经业主、监理、施工方共同检查验收合格后，方能投入使用。

2、支撑架使用中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形，并做详细书面记录。

3、严禁随意拆除支撑架杆件和进行危及架子的作业。

1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。

2、每天检查一次架体的变形情况，架体是否固定牢靠，发现问题及时加固修复。

1、脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。

2、架体拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内。

3、拆除的作业人员，必须戴安全帽，穿软底鞋。

4、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆剪刀撑、斜撑、后拆横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业，需分段拆除。

5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁乱堆乱放，必须做到工完场清。

1、在加固范围地下室顶板的临时道路两侧砌筑200mm高砖砌体及搭设1.2m高临时钢管围栏，抹灰并刷油漆，在入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。

2、为了保证架体的稳定，在使用过程中应定专人定期查看以下项目：扣件的设置和连接，支撑等构造是否符合要求，扣件是否松动，脚手架是否变形。

3、现场派专人对进出车辆进行指挥，控制车总重量不超过80KN的才能上车库顶板，严禁超载。

4、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置1000mm×400mm ×200mm的枕木。

5、对加固的施工区域，堆放材料严禁超过50KN/m2。

6、对顶板混凝土强度达到设计要求而未进行加固的各施工区域、各材料堆放区挂明显的限载标示牌，内容包括数据、高度等。

7、每周对车库顶板面、板底、框架梁、支撑系统进行监测。发现结构异常就立刻对顶板进行卸荷，并请有资质单位对其进行检测。并不再使用该地方作为施工场地。

8、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。

9、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。

10、加固的范围：平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。

11、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。

1、支撑架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。

2、安装和拆除支撑时应严格按操作规程施工，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》规定进行检查验收，合格后方准使用。

项目经理为安全第一责任人，项目副经理为安全直接责任人，现场专职安全员负责日常安全管理。

1、负责本 “预案”的制定、修订和演练；

2、组建义务应急救援队，并组织实施救援行动；

DB22／T 2797.2-2017标准下载 3、检查督促做好模板工程的预防措施和应急救援的各项准备工作；

4、发布和解除应急救援命令；

6、组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。

组员：根据分工（救护、抢险、现场维持），负责抢救、自救和维持（救护伤员、抢救财产、疏散人员逃生等）工作。

1、事故发生后，如有人员受伤，当事人或发现人应立即拨打120救护车到事故现场救护伤员。

2、其次，当事人或发现人应立即向项目经理报告和公司、指挥部应急救援办公室报警，同时采取应急措施，防止事态扩大，减少事故损失。

a）向内部报警DB33／T 1196-2020 农村生活污水处理设施污水排入标准，简述：出事时间、地点、情况、报警人姓名。

3、项目部接到报告后，项目经理组织有关人员对发生事故的地段设栏防护，严禁闲杂人员出入，保护现场，同时按应急措施进行加固抢险。

6、紧急事故处理结束后，事故发生所在单位的负责人应在24小时内写出《事故调查报告》上报公司安全质量部，并妥善处理善后事宜。