施工组织设计下载简介
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中建系统脚手架施工方案（26P）脚手架外侧满挂绿色密目网，从二层起在每个楼层下300mm的位置均设置一道水平大眼网，大眼网外侧固定在大横杆下,里侧与结构实体相连接,网外高里低，网下不得堆放任何物料。网要定期清理。一层在回填土完成以后设一道大眼网，下部再设置一道密目网。
（12）剪刀撑设置要求：
SYT 5259-2019 罐顶气轻烃气相色谱分析方法剪刀撑从脚手架纵向两端搭起,在外侧立面整个长度和高度上连续设置。
剪刀撑与水平面的夹角60°,剪刀撑的底部要插到架子底部,与立杆相交处要加扣件。
剪刀撑采用搭接方式,搭接长度不小于100cm,用不少于两个旋转扣固定，端部扣件盖板边缘与杆端的距离不应小于100mm。
剪刀撑的搭设紧随着脚手架的搭设进行。
（13）施工人员在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。施工人员必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放在工具袋中。不得单人进行搭设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
（14）脚手板操作面的端头处绑两道防护栏杆，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶2m，设防护栏杆二道，并立挂安全网防护。
（15）对脚手架进行定期检查，发现有杆件变形、扣件松动、沉降明显等变化及时进行处理。
（16）施工过程中暂时无法铺设脚手板，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。每完成一道工序,要相互询问并确认后才能进行下一道工序。
（17）人员应作好分工和配合,传递杆件时应掌握好重心,平稳传递。
（18）架设材料要随上随用,以免放置不当时掉落。收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。
（19）在搭设作业进行中，地面上配合人员应躲开可能落物的区域。
（20）在夜间和光线不足，以及大风四级以上、雨雪天气不得搭设。
7.2脚手架搭设质量的检查验收规定
脚手架的结构、尺寸应符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。
拉结点的连接可靠，拉结点处的相交杆件的轴心距节点中心的间距≤150mm，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～60Nm。
脚手架立杆垂直度偏差应≤1/400，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时为不大于50mm；当架高〉20m时为不大于10mm。
纵向水平杆的水平偏差应≤1/300，且全架长的水平偏差值不大于20mm。
作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。
脚手架的在以下时间，需要经过检查验收合格后，方允许投入使用或继续使用：
施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时立即停止使用。
7.3脚手架使用的规定
（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值不得大于3kN/m2。不得将模板支架、揽风绳、泵送泵管等固定在脚手架上，严禁在双排脚手架上悬挂起重设备。
（2）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。
（3）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应补强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
（4）施工人员在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全保护，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息，不要在架面上急匆匆地行走，相互躲让时应避免身体失衡。严禁任何施工人员在脚手架上倒退行进。
（5）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。
（6）每班施工人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
（8）在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。
（9）在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。
（10）雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。并且应采取相应的防滑措施。
（11）在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。
7.4脚手架拆除的规定
（1）脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，一定要先经过现场的总工程师审批，挑架的拆除前应全面检查挑架的扣件、连墙件、支撑体系是否安全可靠。施工中要建立统一指挥并对作业人员进行书面的安全、技术交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。
（2）在统一指挥下，必须要按照确定的拆除程序进行拆除作业。
（3）拆除前,先清除脚手架上的杂物。然后按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件、先搭先拆、后搭后拆的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下）。
（4）在拆除过程中，应作好配合、协调工作，拆卸脚手板、杆件、门架以及其它较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开连结后，水平托持取下。拆除立杆时,先把稳上端，再松开下端联结取下。
（5）应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。
（6）多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。
（7）因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，后拆除连墙件，以免因架子晃动，影响作业安全。
（8）连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
（9）拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。
（10）严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，应捆绑、吊装至地面，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。
（11）在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下。
（12）拆除时不可上下同时作业。脚手架的拆除需分层进行，严禁整体拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分层拆除脚手架的高度不得超过二步，大于二步时增设连墙件加固。
7.5脚手架施工的安全保证措施:
（1）搭拆脚手架属于高处作业。凡从事架子施工的人员，必须经过身体检查，凡患有高血压、心脏病、癫痫病等和其它不适应于高处作业的人员一律不准从事架子搭拆作业。架子操作人员必须熟知本工种有关的规范规程，并经有关部门发证后,方可持证上岗。
（2）在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。
（3）具体的搭设和拆除的安全措施见前面的搭设和拆除的要求。
（4）在混凝土板的强度没有达到设计要求的强度时，不得在上部集中堆放架设材料。
1、在外脚手架外侧满挂密目安全网，以减小在结构施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。
2、在搭拆脚手架时，搭设各种杆件要轻拿轻放，严禁向下抛掷，不准硬砸硬敲，以减小噪音。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×2.7，连墙件采用2步3跨，计算按照竖向间距3.60米（实际按照2.9m布置），水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.5200，体型系数1.0880。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.140=0.211kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.211+0.10×1.680)×1.5002=0.416kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.490×106/4248.0=115.265N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值 q1=0.036+0.140=0.176kN/m
活荷载标准值 q2=1.200kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.176+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.150mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.210+1.4×1.800=2.836kN
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.036)×0.8002/8+2.836×0.800/4=0.571kN.m
σ=0.571×106/4248.0=134.319N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.009mm
集中荷载标准值 P=0.053+0.210+1.800=2.063kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2063.250×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.048mm
V=V1+V2=1.057mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.028+1.2×0.210+1.4×1.800=2.806kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001
NG1 = 0.100×17.400=1.742kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×4=1.020kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×17.400=0.261kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.520
Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.088
经计算得到：Wk = 0.250×1.520×1.088 = 0.413kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.178+0.9×1.4×3.600=9.549kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×4.178+1.4×3.600=10.053kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.413×1.500×1.800×1.800/10=0.253kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.053kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
σ=10053/(0.19×397)=132.140N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.549kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.253kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=9549/(0.19×397)+253000/4248=185.114N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.436kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.001kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 63.549米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.436kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 3.600kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.201kN.m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.001kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 29.996米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=29.996米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.413kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw = 9.377kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.377kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；
净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 69.247kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 300.110kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=31.11 (kPa)
甘12G4：管沟和盖板.pdf Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 4.18+3.60=7.78kN
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
DB61／T 1144-2018标准下载扣件脚手架计算满足要求。