郑州澍青医学高等专科学校风雨操场模板专项施工方案(1).docx

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郑州澍青医学高等专科学校风雨操场模板专项施工方案(1).docx

设计简图如下:

取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:

W=bh2/6=1000×15×15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×15×15×15/12=281250mm4

q1=γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1kGB 51320-2018-T:建设工程化学灌浆材料应用技术标准(无水印,带书签),1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×3,1.35×(0.1+(24+1.5)×1.7)+1.4×0.7×3]×1=67.757kN/m

q1静=γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b=1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.7]×1=64.523kN/m

q1活=γ0×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×1=3.234kN/m

q2=[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×1.7)]×1=43.45kN/m

计算简图如下:

Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×64.523×0.112+0.121×3.234×0.112=0.088kN·m

σ=Mmax/W=0.088×106/37500=2.354N/mm2≤[f]=15N/mm2

νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×43.45×1104/(100×10000×281250)=0.014mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[110/150,10]=0.733mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×64.523×0.11+0.446×3.234×0.11=2.948kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×64.523×0.11+1.223×3.234×0.11=8.548kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×64.523×0.11+1.142×3.234×0.11=6.993kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×43.45×0.11=1.878kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×43.45×0.11=5.463kN

R3'=0.928q2L=0.928×43.45×0.11=4.435kN

承载能力极限状态:

梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左=R1/b=2.948/1=2.948kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中=Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.548,6.993,8.548]/1=8.548kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右=R5/b=2.948/1=2.948kN/m

左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左 =2.948+0.033+1.188+1.396=5.565kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.548+0.033=8.58kN/m

右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右 =2.948+0.033+1.188+1.396=5.565kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.565,8.58,5.565]=8.58kN/m

正常使用极限状态:

梁底面板传递给左边小梁线荷载:q1左'=R1'/b=1.878/1=1.878kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:q1中'=Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.463,4.435,5.463]/1=5.463kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右'=R5'/b=1.878/1=1.878kN/m

左侧小梁荷载q左'=q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.878+0.022+0.8+0.489=3.189kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.463+0.022=5.485kN/m

右侧小梁荷载q右'=q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.878+0.022+0.8+0.489=3.189kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.189,5.485,3.189]=5.485kN/m

为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:

Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×8.58×0.62,0.5×8.58×0.22]=0.386kN·m

σ=Mmax/W=0.386×106/42667=9.049N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×8.58×0.6,8.58×0.2]=3.217kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.217×1000/(2×40×80)=1.508N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2

ν1=0.521q'l14/(100EI)=0.521×5.485×6004/(100×9350×170.667×104)=0.232mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[600/150,10]=4mm

ν2=q'l24/(8EI)=5.485×2004/(8×9350×170.667×104)=0.069mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[400/150,10]=2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.58×0.6,0.375×8.58×0.6+8.58×0.2]=6.435kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.174kN,R2=6.435kN,R3=5.269kN,R4=5.269kN,R5=6.435kN,R6=4.174kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.485×0.6,0.375×5.485×0.6+5.485×0.2]=4.114kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.392kN,R2'=4.114kN,R3'=3.343kN,R4'=3.343kN,R5'=4.114kN,R6'=2.392kN

主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.305×106/4490=67.877N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax=7.029kN

τmax=2Vmax/A=2×7.029×1000/424=33.155N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax=0.122mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[400/150,10]=2.667mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.291kN,R2=9.824kN,R3=9.81kN,R4=0.291kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.291/0.6=0.485kN,P2=9.824/0.6=16.373kN,P3=9.81/0.6=16.351kN,P4=0.291/0.6=0.485kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N=max[R1,R4]=max[0.291,0.291]=0.291kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[P2,P3]=16.373kN≤[N]=30kN

hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×300)=1800mm

λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150

长细比满足要求!

查表得:φ=0.386

Mwd=γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)=1.1×0.6 ×1.4×(1×0.019×0.6×1.52/10)=0.002kN·m

P1=0.485kN,P2=16.373kN,P3=16.351kN,P4=0.485kN

梁两侧立杆承受楼板荷载:

fd=Nd/(φA)+Mwd/W=17464.242/(0.386×424)+0.002×106/4490=107.153N/mm2≤[f]=390N/mm2

H/B=6.6/37.5=0.176≤3

十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=1.2×0.493=0.592kN/m:

风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值:

Fwk= l'a×Hm×ωmk=1.2×1.6×0.153=0.294kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok:

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.62×0.592+6.6×0.294=14.824kN.m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=37.52×1.2×[0.15×6.6/(1.2×1.2)+0.5]+2×1×37.5/2=2041.406kN.m≥3γ0Mok =3×1.1×14.824=48.919kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=17.464/(0.9×0.15)=129.365kPa≤γufak=1.363×130 =177.19kPa

下挂部分:承载能力极限状态设计值S承=γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]=1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]=44.089kN/m2

下挂部分:正常使用极限状态设计值S正=G4k=34.213 kN/m2

设计简图如下:

梁截面宽度取单位长度,b=1000mm。W=bh2/6=1000×132/6=28166.667mm3,I=bh3/12=1000×133/12=183083.333mm4。面板计算简图如下:

q1=bS承=1×44.089=44.089kN/m

q1静=γ0×1.35×0.9×G4k×b=1×1.35×0.9×34.213×1=41.569kN/m

q1活=γ0×1.4×φc×Q4k×b=1×1.4×0.9×2×1=2.52kN/m

Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1142+0.121×2.52×0.1142=0.062kN·m

σ=Mmax/W=0.062×106/28166.667=2.204N/mm2≤[f]=15N/mm2

q=bS正=1×34.213=34.213kN/m

νmax=0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×114.2864/(100×10000×183083.333)=0.02mm≤114.286/400=0.286mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max=1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左=1.143×41.569×0.114+1.223×2.52×0.114=5.782kN

正常使用极限状态

R'下挂max=1.143×l左×q=1.143×0.114×34.213=4.469kN

计算简图如下:

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q=5.782kN/m

Mmax=max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.782×0.62,0.5×5.782×0.12]=0.208kN·m

σ=Mmax/W=0.208×106/32812=6.344N/mm2≤[f]=15.444N/mm2

Vmax=max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.782×0.6,5.782×0.1]=2.082kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.082×1000/(2×35×75)=1.19N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2

q=4.469kN/m

ν1max=0.677qL4/(100EI)=0.677×4.469×6004/(100×8415×1230470)=0.379mm≤600/400=1.5mm

ν2max=qL4/(8EI)=4.469×1004/(8×8415×1230470)=0.005mm≤100/400=0.25mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

R下挂max=max[1.1×5.782×0.6,0.4×5.782×0.6+5.782×0.1]=3.816kN

正常使用极限状态

R'下挂max=max[1.1×4.469×0.6,0.4×4.469×0.6+4.469×0.1]=2.95kN

因主梁2根合并,验算时主梁受力不均匀系数为0.6。

同前节计算过程,可依次解得:

承载能力极限状态:R1=0.79kN,R2=2.29kN,R3=1.876kN,R4=1.876kN,R5=1.876kN,R6=1.876kN,R7=1.876kN,R8=1.876kN,R9=1.876kN,R10=1.876kN,R11=1.876kN,R12=1.876kN,R13=1.876kN,R14=2.29kN,R15=0.79kN

正常使用极限状态:R'1=0.609kN,R'2=1.77kN,R'3=1.437kN,R'4=1.437kN,R'5=1.437kN,R'6=1.437kN,R'7=1.437kN,R'8=1.437kN,R'9=1.437kN,R'10=1.437kN,R'11=1.437kN,R'12=1.437kN,R'13=1.437kN,R'14=1.77kN,R'15=0.609kN

计算简图如下:

主梁弯矩图(kN·m)

σmax=Mmax/W=0.354×106/4490=78.949N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×3.898×1000/424=18.385N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax=0.56mm≤350/400=0.875 mm

(2016年版)国网北京市电力公司配电网工程典型设计--配电分册(2016年6月) 4、最大支座反力计算

R下挂max=6.978/0.6=11.629kN

同主梁计算过程,取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N=0.95×Max[11.629]=11.048kN≤Ntb=17.8kN

注:此表数据来源于计算书DB44/T 1797-2016 防雷装置检测服务通用要求.pdf,详细计算过程请查阅计算书。

梁模板(盘扣式,梁板立柱共用)审核表

注:此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书。

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