施工组织设计下载简介

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旅游交通集散中心高支模专项施工方案（2020）

(4)砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。

(5)墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。

本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点

形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：

①设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩JC／T 2118-2012标准下载，分料器、推料器等设施，确保安全有效。

②停机时要拉闸、断电、上锁。

形成原因：漏电开关失效，违规接送电源应采取的控制措施：

①机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。

②按、拆电源应由专业电工操作。

③漏电开关等必须灵敏有效。

⑤设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。

形成原因：明火应采取的控制措施：

②严禁存放易燃易爆物品；

③操作间必须配齐消防器材。

形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷应采取的控制措施：

①轻拿慢放，规范作业，注意安全。

②应经常检查所用工具，确保安全有效。

形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。

形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求应采取的控制措施：

①应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。

② 基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。

形成原因：模板等吊运不规范应采取的控制措施：

①吊装时应把吊物绑牢固。

②信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。

③被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。

④经常检查吊索具，并且保持安全有效。

⑤遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。

⑥整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。

(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

(4)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

(5)装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

(6)安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。

(7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

(8)对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

(9)在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

(10)模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。

① 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；

② 模板工程日常检查重点部位：

2）施工过程中是否有超载现象；

3）安全防护措施是否符合规范要求；

4）螺杆与钢梁是否有变形现象；

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜低于20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

①本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。

②监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

火警：119 急救：120 报警：110

（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；

（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；

（5）对施工现场内进行交通管制，协助场外应急机构开展服务管制；

（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。

（1）评估事故的规模和发展态势，确保员工的安全和减少设施和财产损失；

（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；

（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；

（4）设计与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。

（1）组员保持24小时手机开机状态；

（2）在紧急情况下无条件的服从组长、副组长的调配；

（3）在组长的带领指挥下对事故进行救援抢救。

3、可能出现的险情及预防措施

（1）、模板坍塌应急处理措施 

当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设备自上而下吊起坍塌重物；二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位臵，组织现场急救。当挖救被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。

（2）、模板安拆挂断电线路应急处理措施 

当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一时无通知供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。

如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电部门拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器，严禁使用导电灭火剂扑救。

（3）、高处坠落伤害事故应急处理措施 

当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，启动高空作业专项应急预案组织救援。

（4）、物体打击伤害事故应急处理措施 

当发生物体打击伤害事故时，按现场处理方案进行抢救，首先观察伤员受伤部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。

5、应急常用物资和设备

常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。

抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、挖土机1台、电工常用工具等救援工具，并由专人负责保管、维护，平时不能挪作它用。

应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。施工单位准备生活车辆备勤。

由业主、监理方和施工方组成应急响应指挥组，负责指挥及协调工作。

计算依据：

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h+G4k/1.195)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h+G4k/1.195)+1.4φcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.11+0.112/1.195)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.11+0.112/1.195)+1.4×0.7×2]×1＝5.759kN/m

q1静＝0.9×1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h+G4k/1.195]×b＝0.9×1.2×[0.1+(24+1.5)×0.11+0.112/1.195]×1＝3.239kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q2k×b＝0.9×1.4×2×1＝2.52kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h+G4k/1.195)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.11+0.112/1.195)]×1＝2.999kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.239×0.2992+0.121×2.52×0.2992＝0.058kN·m

σ＝Mmax/W＝0.058×106/37500＝1.55N/mm2≤[f]＝11N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×2.999×298.754/(100×6000×281250)＝0.089mm≤[ν]＝L/250＝298.75/250＝1.195mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×3.239×0.299+0.446×2.52×0.299＝0.716kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×3.239×0.299+1.223×2.52×0.299＝2.027kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×3.239×0.299+1.142×2.52×0.299＝1.758kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×2.999×0.299＝0.352kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×2.999×0.299＝1.024kN

R3'=0.928q2L=0.928×2.999×0.299＝0.831kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=0.716/1＝0.716kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.027,1.758,2.027]/1= 2.027kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=0.716/1＝0.716kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×0.11=0.067kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=0.716+0.073+0.067=0.855kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.027+0.073=2.099kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.716+0.073+0+0.317=1.106kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[0.855,2.099,1.106]=2.099kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.352/1＝0.352kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[1.024,0.831,1.024]/1= 1.024kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=0.352/1＝0.352kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.11=0.055kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=0.352+0.06+0.055=0.467kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.024+0.06=1.084kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.352+0.06+0+0.171=0.583kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[0.467,1.084,0.583]=1.084kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.099×1.22，0.5×2.099×0.152]＝0.378kN·m

σ=Mmax/W=0.378×106/60750=6.219N/mm2≤[f]=11N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×2.099×1.2，2.099×0.15]＝1.574kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.574×1000/(2×45×90)＝0.583N/mm2≤[τ]=1.2N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.084×12004/(100×9000×273.375×104)＝0.476mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝1.084×1504/(8×9000×273.375×104)＝0.003mm≤[ν]＝2l2/250＝2×150/250＝1.2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×2.099×1.2,0.375×2.099×1.2+2.099×0.15]=3.149kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.282kN,R2=3.149kN,R3=2.745kN,R4=3.149kN,R5=1.659kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.084×1.2,0.375×1.084×1.2+1.084×0.15]=1.626kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.701kN,R2'=1.626kN,R3'=1.337kN,R4'=1.626kN,R5'=0.874kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.128×106/4490=28.464N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.722kN

τmax=2Vmax/A=2×1.722×1000/424＝8.121N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝490/250＝1.96mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.969kN，R2=2.498kN，R3=2.559kN，R4=1.162kN

吊杆所受主梁支座反力依次为P1=0.969/0.6=1.616kN，P2=2.498/0.6=4.164kN，P3=2.559/0.6=4.265kN，P4=1.162/0.6=1.937kN

正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=0.522kN，R2'=1.268kN，R3'=1.296kN，R4'=0.612kN

吊杆所受主梁支座反力依次为P1'=0.522/0.6=0.871kN，P2'=1.268/0.6=2.114kN，P3'=1.296/0.6=2.161kN，P4'=0.612/0.6=1.02kN

内吊杆1、2所受最大竖向拉力：

N1=max[P2，P3]=max[4.164，4.265]=4.265kN；

内吊杆轴向拉力为：

N=N1/cos(α1)=4.265/cos(45°)=6.032kN

N/A=N/(πd2/4)=6.032×103/(π×142/4)=39.202N/mm2≤[ft]＝205N/mm2

2、吊杆与梁底主梁螺栓连接节点验算

内吊杆在螺栓连接处拉力为：

F=N1=4.265kN

3、吊杆与结构型钢焊接节点验算

角焊缝的计算厚度：he=0.7hf=0.7×10=7mm

内吊杆1、2：

型钢结构焊接节点处垂直于焊缝长度方向的拉应力为：

σf1=N1tan(α1)/(helw)=4.265×103×tan(45°)/(7×120)=5.077N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2

型钢结构焊接节点处平行于焊缝长度方向的剪应力为：

τf1=N1/(helw)=4.265×103/(7×120)=5.077N/mm2≤ffw＝160N/mm2

拉应力和剪应力共同作用：

[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(5.077/1.22)2+5.0772]0.5=6.565N/mm2≤ffw＝160N/mm2

外吊杆的最大拉力：

N=max[P1，P4]=max[1.616，1.937]=1.937kN；

N/A=N/(πd2/4)=1.937×103/(π×142/4)=12.59N/mm2≤[ft]＝205N/mm2

横梁自重忽略不计，故外吊杆传递至横梁的集中力为：

承载能力极限状态：

N1=P1=1.616kN

N2=P4=1.937kN

正常使用极限状态：

N1=P1'=0.871kN

NB／T 35094-2017标准下载 N2=P4'=1.02kN

计算简图如下：

横梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.101×106/102000=0.987N/mm2≤[f]=205N/mm2

横梁剪力图(kN)

Vmax＝1.937kN

横梁变形图(mm)

DBJ／T03-90-2018 预制混凝土楼梯(内蒙古标准图 集).pdf νmax＝12.59mm≤[ν]＝L/250=1195/250＝23.173mm