施工组织设计下载简介

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酒店高大支模专项施工方案改.doc

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.566×0.452，0.5×5.566×0.32]＝0.25kN·m

σ＝Mmax/W＝0.25×106/64000＝3.914N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.566×0.45，5.566×0.3]＝1.67kN

HJ 968-2019标准下载 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.67×1000/(2×60×80)＝0.522N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.403×4504/(100×9350×2560000)＝0.048mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.403×3004/(8×9350×2560000)＝0.186mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.566×0.45，0.393×5.566×0.45+5.566×0.3]＝2.863kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝1.818kN，R2＝R4＝2.863kN，R3＝2.34kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.403×0.45，0.393×4.403×0.45+4.403×0.3]＝2.265kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.61kN，R'2＝R'4＝2.265kN，R'3＝1.843kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.355×106/4490＝79.055N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.027kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.027×1000/424＝18.995N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.087mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝0.654kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.654kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.025kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝43.686kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.612kN，R2＝9.525kN，R3＝0.612kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11623.549/(0.634×424)+0.025×106/4490＝48.866N/mm2≤[f]＝205N/mm2

八、梁底立柱扣件抗滑移验算

由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝10.394kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN

九、立柱地基基础计算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.624/(1×0.15)＝77.49kPa≤fak＝140kPa

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.5]＝min[29.87，36]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.292kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.1742+0.121×3.528×0.1742＝0.13kN·m

σ＝Mmax/W＝0.13×106/24000＝5.422N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×173.754/(100×10000×144000)＝0.119mm≤173.75/400=0.434mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.292×0.174+1.223×3.528×0.174＝7.957kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.174×29.87＝5.932kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝7.957kN/m

Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×7.957×0.52，0.5×7.957×0.12]=0.213kN·m

σ＝Mmax/W＝0.213×106/64000＝3.326N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×7.957×0.5，7.957×0.1]=2.415kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.415×1000/(2×80×60)＝0.755N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q＝5.932kN/m

ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.932×5004/(100×9350×2560000)＝0.098mm≤500/400=1.25mm

ν2max＝qL4/(8EI)=5.932×1004/(8×9350×2560000)=0.003mm≤100/400=0.25mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143×7.957×0.5，0.393×7.957×0.5+7.957×0.1]＝4.548kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143×5.932×0.5，0.393×5.932×0.5+5.932×0.1]＝3.39kN

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.786kN，R2＝2.274kN，R3＝1.872kN，R4＝1.872kN，R5＝1.872kN，R6＝1.872kN，R7＝1.872kN，R8＝2.274kN，R9＝0.786kN

正常使用极限状态：R'1＝0.583kN，R'2＝1.695kN，R'3＝1.376kN，R'4＝1.376kN，R'5＝1.376kN，R'6＝1.376kN，R'7＝1.376kN，R'8＝1.695kN，R'9＝0.583kN

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.287×106/4490=63.895N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×3.571×1000/424＝16.842N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.18mm≤525/400＝1.312 mm

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.151×2＝11.688kN≤Ntb＝17.8kN

9.4.2 IMAX影厅板模板计算书

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.24kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.24×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.198kN·m

σ＝Mmax/W＝0.198×106/24000＝8.238N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.861kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×2.861×2504/(384×10000×144000)＝0.101mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm

因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.614kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.25＝0.826kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.826×0.92+0.121×0.788×0.92＝0.149kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.081×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.081×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.614×0.252/2，0.081×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.149，0.6，0.79]＝0.79kN·m

σ＝Mmax/W＝0.79×106/64000＝12.344N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.826×0.9+0.62×0.788×0.9＝0.891kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×0.9+0.681×3.15＝2.189kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.614×0.25，0.081×0.25+3.15]＝3.17kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.891，2.189，3.17]＝3.17kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×80×60)＝0.991N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.25＝0.765kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.765×9004/(100×9350×2560000)＝0.133mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.765×2504/(8×9350×2560000)＝0.016mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.353kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.25＝0.88kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.25=0.815kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.88×0.9+1.223×0.472×0.9＝1.426kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.353×0.25＝0.338kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.713kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.815×0.9＝0.839kN

按悬臂梁，R1＝q2l=0.815×0.25＝0.204kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.419kN;

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.212kN·m

σ＝Mmax/W＝0.212×106/4490＝47.233N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.51kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.51×1000/424＝7.124N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.258mm

跨中νmax=0.258mm≤[ν]=900/250=3.6mm

悬挑段νmax＝0.198mm≤[ν]=250/250=1mm

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm

λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.255kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4254.59/(0.179×424)+0.046×106/4490＝66.287N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mm

λ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得湖南省施工图管理信息.pdf，φ2＝0.179

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.498kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4497.59/(0.179×424)+0.046×106/4490＝69.489N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知【砌体工程施工质量验收规范】gb50203-2011，可调托座受力N＝4.255kN≤[N]＝30kN

九、立柱地基基础验算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.498/(1×0.1)＝44.976kPa≤fak＝115kPa