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万达广场售楼处、样板间高支模专项施工方案.doc

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.60×18.00×0.90=11.66kN/m；

DB34／T 2750.3-2016 危险化学品领域安全与职业病危害评价导则 第3部分：危险化学品企业现状评价 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；

q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；

计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×13.18×300.002 = 1.19×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.19×105 / 3.24×104=3.660N/mm2；

面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.80×300.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.214 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；

I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×600.002= 2.37×105N.mm；

计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.37×105/8.33×104 = 2.846 N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.846 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×600.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.114 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.114mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管48×3.0；

外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；

外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.30/2=1.98kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×1976.400×300.000 = 1.04×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.04×105/4.49×103 = 23.109 N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =23.109N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.62×103×300.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.022mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 0.750mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.022mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.750mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径: 16 mm；

穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm；

穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.600×0.300×2 =6.480 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×144/1000 = 24.480 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.480kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.480kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 900.00×18.00×18.00/6 = 4.86×104mm3；

I = 900.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.37×105mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.60×0.90=39.66kN/m；

q2:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；

q = q1 + q2 + q3=39.66+0.34+2.27=42.27kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

2

Mmax = 0.125×42.266×0.250×0.250=0.1651kN.m；

σ ==0.1651×106/4.86×104=3.397N/mm2；

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q =（(24.0+1.50)×1.600+0.35）×0.90= 37.04N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω] =250.00/250 = 1.000mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×37.035×250.04/(100×9500.0×4.37×105)=0.181mm；

面板的最大挠度计算值: ω =0.181mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 250.0 / 250 = 1.000mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×1.600×0.900=36.720 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.900×(2×1.600+0.500)/ 0.500=2.331 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.500×0.900=2.025 kN；

均布荷载 q = 1.2×36.720+1.2×2.331=46.861 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×2.025=2.835 kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=4.453 kN；

N2=17.472 kN；

N3=4.453 kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 17.472/0.900=19.414 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×19.414×0.900×0.900= 1.573 kN.m；

最大应力 σ= M / W = 1.573×106/83333.3 = 8.870 N/mm2；

抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×19.414×0.900 = 10.483 kN；

圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；

圆木方受剪应力计算值 T =10.48×1962.50/(416.67×50.00) = 0.99 N/mm2；

方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.988 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×16.178×900.0004 /(100×10000.000×416.667×104)=1.725mm；

方木的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 1.725 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.600 mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=1.674 kN；

最大弯矩 Mmax=0.360 kN.m；

最大挠度计算值 Vmax=0.179 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.360×106/4490.0=80.174 N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 80.174 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.67 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力： N1 =1.674 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×13.500=2.091 kN；

N =1.674+2.091=3.766 kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；

Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3765.514/(0.209×424.000) = 42.492 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 42.492 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.027×(1.500+0.300×2) = 2.517 m；

Lo/i = 2516.869 / 15.900 = 158.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.281 ；

钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3765.514/(0.281×424.000) = 31.605 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 31.605 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

SY／T 4206-2019 石油天然气建设工程施工质量验收规范 电气工程(附条文说明)b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

此支撑体系安全可靠WST 510-2016标准下载，可以按此施工。