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常熟琴川碧桂园悬挑料台施工方案（30P）.doc内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.04×1.802/8+21.00×1.80/4=10.28kN.m
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值DB11／T 1252-2015 尾矿库建设生产安全规范，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 σ=10.28×106/(1.05×62140.00)=157.51N/mm2；
次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 φb=570×9.0×53.0×235/(1800.0×126.0×235.0)=1.20
经过计算得到强度 σ=10.28×106/(0.817×62140.00)=202.31N/mm2；
次梁的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为
面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm
截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m
Q1 = 0.16kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值:
q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.16+0.20) = 0.43kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.98kN
P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)+21.00/2=12.34kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.98kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
主梁支撑梁剪力图(kN)
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为9.82kN
最大弯矩 Mmax=12.08kN.m
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 σ=12.08×106/1.05/141000.0+14.13×1000/2610.0=86.98N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.93
经过计算得到强度 σ=12.08×106/(0.754×141000.00)=113.66N/mm2；
主梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=17.21kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=17.206kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×17.206/0.850=202.423kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=17.206kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[17206×4/(3.1416×65×2)]1/2=15mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.130kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[7130×4/(3.1416×65×2)]1/2=10mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
悬挑卸料平台计算满足要求！
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度5.20m，插入结构锚固长度2.60m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.80m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。
次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载12.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构5.00m，两道钢丝绳距离1.28m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。
次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为
面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm
截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；
Q1 = 0.30×0.60=0.18kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m
q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.12)+1.4×1.20 = 2.04kN/m
经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×12.00=16.80kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.04×1.802/8+16.80×1.80/4=8.39kN.m
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 σ=8.39×106/(1.05×62140.00)=128.54N/mm2；
次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 φb=570×9.0×53.0×235/(1800.0×126.0×235.0)=1.20
经过计算得到强度 σ=8.39×106/(0.817×62140.00)=165.10N/mm2；
次梁的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号工字钢，其截面特性为
面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm
截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.16kN/m
Q1 = 0.16kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m
经计算得到，静荷载计算值:
q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.16+0.20) = 0.43kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.30×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.98kN
P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)+16.80/2=10.24kN
P7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P9=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.60×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=1.84kN
P10=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.20×1.80/2+1.2×0.12×1.80/2)=0.70kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
主梁支撑梁剪力图(kN)
主梁支撑梁弯矩图(kN.m)
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.72kN
最大弯矩 Mmax=14.10kN.m
其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 σ=14.10×106/1.05/141000.0+9.24×1000/2610.0=98.78N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查《钢结构设计规范》附录得到：φb=0.78
经过计算得到强度 σ=14.10×106/(0.700×141000.00)=142.90N/mm2；
主梁的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=14.16kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=14.158kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α —— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×14.158/0.850=166.563kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=14.158kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[14158×4/(3.1416×65×2)]1/2=14mm
GBT 50165-2020 古建筑木结构维护与加固技术标准.pdf六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.277kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[4277×4/(3.1416×65×2)]1/2=7mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面DB63／T 1609-2017标准下载，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
悬挑卸料平台计算满足要求！
7#楼卸料平台搭设平面示意图