施工组织设计下载简介
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转换层框支梁施工方案--.docΣ = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3
=124.02N/mm2﹤f=215N/mm2
Τ = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm GB50354-2005建筑内部装修防火施工及验收规范.pdfF =1.097 P L3/100EI =1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104) =0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm ф12螺栓间距为：600×450 拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2 σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2 （三）三层梁承载力计算： KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（设计值） 模板及支架：24.73 KN 楼板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN 模板支架：21.789 KN 振捣砼时产生的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN 荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN (2) 三层梁板KL43(1) 砼： 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN 钢筋：梁筋：2.776KN 合计：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN g合=60.10+537.12=597.22KN g = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M (3)梁强度验算(视两端固定梁) 最大的弯矩：qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M αs=M/(fcm b h02 )=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225 查表得：γs=0.870 AS=627.01×106/(310×0.870×650)=3576mm2 梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2 梁面配筋：2Φ28+2Φ22, AS= 1232+226=1458 mm2 不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶撑。 〈四〉二层K44（1）400×700的验算 (1)荷载的计算：二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN 模板及支架:24.73KN 合计：60.10+24.73=84.83KN g=84.83/8.4=10.10KN/ M 最大的弯矩： qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M αs=M/(fcm b h02 )=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03 查表得：γs=0.985 AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82 ㎜2 合计：488.82+597=1045㎜2 梁底配筋：4Φ22, AS=1521mm2 梁面配筋：2Φ25+2Φ22, AS= 982+226=1208mm2 完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。 四层转换层框支梁600×1700的有关荷载 1．转换层梁的有关荷载 0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN 1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36 3）钢筋重量：主筋 ф32：14根 0.66KN/M 腰筋：ф16：10根 0.16KN/M 箍筋：ф16 1.23KN/M 拉筋：ф12 0.86KN/M ∑=2.91×4.5=13.10KN 4)砼自重:24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16 KN 5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2×4.5=9.9KN 6)钢管支撑:2.46 KN/㎡ 恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4 G =（0.67+3.92+13.10+110.16）×1.2+9.9×1.4 = 141.69KN 2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载 058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN 2)钢筋重量：(15×1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55 KN 3)砼自重：24×1.5×2.1×0.2=15.84 KN 4)钢管支撑：6×5.4×7.85×9.8=2.49 KN 5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2KN 恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4 G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）×1.2+2.2×1.4 6）板的荷载传给框支梁： (2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76 KN 3.次梁(400×800)荷载传给框支梁 1) 模板及枋条自重： 1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN 0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19 KN 3）钢筋重量：主筋 ф20：8根 0.28KN/M 箍筋：ф16 0.39KN/M 拉筋：ф12 0.612KN/M ∑=2.91/0.4=3.21KN 4)砼自重:24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20 KN 5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1=2.2/0.4=5.5KN 6)钢管支撑:2.46 KN 恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4 G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）×1.2+5.5×1.4 7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2=19.096 KN 1）（2.3+0.76）/2×0.75×10.76=11.589 KN 2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75 KN 141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89 5.三层楼板的自重：10.76KN 总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99 KN 258.89/(0.6×4.5)=95.88 KN /㎡ 1．板按四周与梁现浇，按四边嵌固计算内力 n=L1/L2=2975/2575=1.2 按公式取β=ASⅠ/ AS1= A`SⅠ/ AS1 = ASⅡ/ AS2 = ASⅡ/ AS2 =2 =75.03×106 ASⅠ N.mm M2= ASⅠa3/4L1fy0.9h02 = ASⅠ×0.8×3/4×2580×210×0.9×160 =46.81×106 ASⅠ N.mm MⅠ=M`Ⅰ= ASⅠβL2fy0.9h01 = ASⅠ×2×2575×210×0.9×170 =191.49×106 ASⅠ N.mm MⅡ=M`Ⅱ= ASⅠaβL1fy0.9h01 = ASⅠ×0.8×2×2975×210×0.9×170 =124.83×106 ASⅠ N.mm 将以上各内力矩代入公式并折减系数为0.8即 ASⅠ=307 mm2/m AS2 = a ASⅠ =0.8×307=245 mm2/m ASⅠ=βASⅠ =2×307=614 mm2/m ASⅡ =βAS2 =2×245=490 mm2/m 1．二层板及模板支架：35.49KN ASⅠ =114 mm2/m AS2 = a ASⅠ =0.8×114=91 mm2/m ASⅠ=βASⅠ =2×114=228mm2/m ASⅡ =βAS2 =2×91=182 mm2/m 经上述计算，三层框架梁不能够承担四层梁板荷载及施工荷载，楼板也不能承担四层梁的荷载，框支梁有的支撑直接支撑在三层楼板上，在施工时保证二层楼板的支撑不能拆除。故实际施工时，二层梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提紧，三层梁板荷载及施工荷载由三层及一层梁板共同承担，以确保施工安全，框支梁直接支撑在下层楼板上的，一层梁板必须加设顶撑并与上层相对应。 〈四〉后浇带处采用工字钢梁过渡至两边梁上验算如下： 2．四层转换层框支梁400×1000的有关荷载 0.4×5.55×0.058+0.04×0.085×56×6.86=1.43KN 1.0×5.55×0.058×2+20×2×0.04×0.085×1×6.86+0.077×8×5.55=4.87KN 3)钢筋重量：主筋 2.42×4×5.55+4×5.55×3.85=0.89KN/M 箍筋：ф14 1.59KN/M 拉筋：ф12 0.35KN/M 4)砼自重:24×0.4×1.0×5.55=53.28 KN 5)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.1×5.55=12.21KN 6)钢管支撑:4.95 KN/㎡ 恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4 G =（1.43+4.87+0.89+1.59+0.35+53.28+4.95）×1.2+12.21×1.4 = 97.93KN g=97.93/5.55=17.64 KN/m 3.转换层后浇带的板有关荷载: 1)模板及枋条自重： 1.25×5.55×0.058+0.04×0.085×20××1.25×6.86=0.98KN 2)钢筋重量：1.16KN 3)砼自重:24×0.2×1.25×5.55=33.3KN 4)振捣砼产生的荷载标准值：2×1.25×1.1×5.55=15.26KN 5)钢管支撑:7.16 KN 恒荷载系数：1.2 活荷载系数：1.4 G =（0.98+1.16+0.89+33.3+7.16）×1.2+15.26×1.4 = 72.48KN g=72.48/(5.55×1.25)=10.0 KN/m 4.验算工字钢梁的强度 2)最大弯矩:17.64×0.6=10.58KN.M δ=10.58×106/1.05×237×103=42.52N/㎜2<190 N/㎜2 工字钢梁完全能够满足要求 模板支撑体系，严格按本施工方案执行，在支撑三层的墙柱上弹线，以便浇筑砼时，是否有下沉，浇筑砼时安排专人负责，如有下沉现象，使用千 顶的应急措施。 1．拆模时间：跨度小于或等于8M的梁、板待强度等级达到设计要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及悬挑结构，必须待强度达到设计要求的100%后，方可拆除。 2．拆模严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。 3．拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。 4．拆除的模板，应专人清理和修整，涂刷脱模，模板拆除过程中如发现质量问题，应及时向工程技术人员汇报，会监理共同处理合格后，方可继续拆除。 （三）要求砼厂家及时提供以下资料： ① 砂、石、水泥、外加剂、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。 ② 所供砼的配合比设计及检验的原始记录和检验报告。 ③ 商品砼出厂质量证明书； （四）砼泵送注意事项： （一) 泵送前的准备工作 (1) 检查砼泵或设置是否坚实可靠； (2) 检查坍落度是否满足泵送经要求； (3) 检查砼泵的受料斗和输送管线不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨料或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵机与砼接触部位用水加以湿润。 (4) 在正式泵送砼之前，要压送水、水泥砂浆或水泥浆湿润输送管线和泵体。 (1) 砼下料前，应高速转动 30 Ｓ后反转出料，出料时如发现砼拌合物有异常出现，应立即停止出料，再高速转动方可出料； (2) 开始泵送时，砼泵操作人员应使砼低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用大行程运转； (3) 正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若砼供应不及时，宁可降低泵送速度，也经保持连续泵送； (4) 泵送中断时间不准超堵塞１小时（视气温而定，如气温堵塞过高还需缩短中断时间），泵送中断时间超过３０分钟或出现异常现象时，砼泵应间隙进行推动，即每隔４—５分钟开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内砼合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌３—４转，防止砼离析。 (5) 在泵送过程中，要定时检查活塞的冲程，不使其超堵塞允许的地最大冲程； (6) 在砼泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或吵浆湿润接长的管段，每次接长一般以３米为宜，如接长的管段小于３米时，且管段情况良好，亦可不必事先湿润； (7)在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泵送高度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响； (8) 在泵送过程中如出现砼泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生较大的推动等异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的锥武汉管、弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞；如输送管线产生堵塞。可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待砼卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头拧紧； (9) 夏季高温季节进行泵送砼时，泵的输送管线宜用湿麻袋或草包包裹、覆盖，并经常喷洒冷水降温，对浇筑后砼面层，必须进行二次抹面，以防止产生干缩裂缝，并立即覆盖、浇水养护； (10) 在砼泵送过程中，加强通讯联络，及时反馈信息，开泵，停泵； (11) 在泵送过程中管内应充满砼，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵将砼吸架，去除空气后再转为正常泵送； (12) 在泵送砼时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充； (13) 泵送将结束时，经估算残留在管线中的砼量，因为这些砼经水或压缩空气推出后尚能使用； (14) 砼泵使用完毕应及时清洗，清洗时进料口塞入海绵球，然后泵水或用压力将输送管线中的砼推出，清洗用水不得排入浇筑的砼内。清洗之前一定要反泵吸料，降低管线内的余压力。 经水冲洗后的砼不得用于工程上，以及剩余的砼均采用压力水冲洗，洗净水泥浆后备用。 本工程转换层砼浇筑时，所有作业的班组均安排双班人员，采取双班制，进行不间断作业，本层支撑系统经计算，能满足施工要求，但在浇筑时，必须安排人员值班，对支撑系统加强检查及其观察，发现问题及时处理。为了减少漏浆、胀模及钢筋主筋移位等质量通病，在浇筑砼的同时，要求模板班组及钢筋班组的班组长到现场值班，协助工长加强监督管理。 1．为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，不得直接放置在钢筋骨架上。由于泵送砼塌落度14～16cm，砼斜坡摊铺较长，故砼振捣由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，振捣棒必须插入底。 预先在底板四周外模上留设泄水孔，浇筑过程中砼的泌水要及时处理，免使粗骨料下沉，砼表面水泥砂浆过厚致使砼强度不均和产生收缩裂缝。 根据砼温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使砼产生裂缝。 A、砼内外温差不大于25℃。 B、砼外表面与大气温差不大于25℃。 C、降温速度不大于1.5～2℃/d。 D、控制砼出罐和入模温度。 加掺合料及附加剂：掺粉煤灰，替换部份水泥，减少水泥用量，降低水化热；掺减水剂，减小水灰比，防止水泥干缩。 5．浇筑柱砼时，底部填50~100厚与砼同标号的水泥砂浆。 (1) 振捣交接部位砼时，应交叉振捣以防漏振，且浇捣上层砼时要插入下层已捣砼50mm内，确保分层面结合紧密。 (2) 提棒操作应采取快插慢拔，振捣时间控制在10～30S，以砼不在下沉，表面无泡为宜。 (3) 加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，采用小直径振动棒，保证振捣密实。 (4) 严禁用振动棒插入钢筋网，振动钢筋网来代替振捣砼。 (5) 振捣墙体时，下料高度超过3m，应通过串筒下砼拌合物，以防砼离析。 六、 防止转换层梁板砼出现裂缝措施 为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，对进场的材料必须通过严格选择，符合要求的方可使用。 大体积混凝土结构产生裂缝，主要是由于混凝土中水泥硬化时释放的水化热引起的，因此，选择低水化热的525﹟矿渣硅酸盐水泥。并在满足设计强度要求的前提下，尽可能减少水泥用量，以减少水泥的水化热。 （2）骨料的质量管理： 在满足可泵性的前提下，尽可能选择粒径较大、级配良好的砂、石，以减少单方砼的用水量和水泥用量，降低水化热。 ① 选择采用中粗砂，细度模数＞2.6。且砂中不得含有杂质。 ② 因为连续级配粗骨料拌制的混凝土有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度。又因增大骨料的粒径可减少用水量，使混凝土的收缩和泌水随之减少，同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减少，降低了混凝土的温升，所以在保证混凝土的可泵性和混凝土不产生离析的前提下，应尽量选用粒径较大、级配较好的石子。 ③ 粗骨料的形状对混凝土的和易性和用水量也有较大的影响，因此，粗骨料中针状、片状颗粒按重量计不应大于5%。石子的含泥量必须严格控制在小于1%，黄砂的含泥量控制在小于2%，以减少混凝土的收缩。 （1）在满足可泵性的前提下，应尽可能降低砂率。最大控制在40%左右。 （2）在砼中掺加水泥重量10%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，从而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的10%，既改善了砼的可泵性又降低了砼的水化热。 DB41／T 1795-2019标准下载3．尽量缩短砼搅拌至浇灌入模的时间。 一般情况下，砼内产生的最大水化热峰值一般在砼浇筑后的第二天，此时砼早期的强度低，处于抗裂性差的阶段。故必须采取措施减少内外温差。 同时，在框支梁梁高超过1800的采用设置测量孔的方法监控温度变化情况。 砼施工应确保厚度符合要求，应根据标记用长尺验查表面平整，标高不符应及时处理，赶平后表面收水时，用木抹子抹平压实二道，表面扫毛，柱位用钢丝刷清理浮浆。 框支梁侧模在砼浇筑后7天方可拆除，以达到保温作用，底模达到规范要求后方可拆除。 对浇筑完毕的砼应在12小时砼终凝后对砼加以养护，剪力墙、柱采用覆盖塑料薄膜养护，对梁板砼采用覆盖麻袋，浇水养护，使楼板和剪力墙DGJ32-TJ109-2010预应力溷凝土管桩技术规程，达到保温和自养的效果。养护时间不少于14天，在已浇筑的砼强度未达到1.2N/mm2以前，不得在其上踩踏或安装模板支架。