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高支模安全专项施工方案论证方案.doc

q1＝bS承＝1×44.085＝44.085kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×44.085×0.152＝0.124kN·m

σ＝Mmax/W＝0.124×106/24000＝5.166N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×34.21＝34.21kN/m

DB22T 5039-2020 预拌混凝土（砂浆）及沥青混凝土企业试验室配置标准 νmax＝5×34.21×1504/(384×10000×144000)=0.157mm≤150/400=0.375mm

3、支座反力验算

承载能力极限状态

R＝q1l=44.085×0.15＝6.613kN

正常使用极限状态

R'＝ql=34.21×0.15＝5.131kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=6.613kN/m

σ＝Mmax/W＝0.048×106/83330＝0.571N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×0.893×1000/(2×100×50)＝0.268N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

小梁变形图(mm)

q=5.131kN/m

νmax＝0.006mm≤250/400=0.625mm

4、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.687kN

正常使用极限状态

R'max=1.309kN

因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。

计算简图如下：

主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)

q=1.687kN/m

σ＝Mmax/W＝0.506×106/4790＝105.658N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁连续梁部分剪力图(kN)

主梁悬挑梁部分剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×0.893×1000/457＝17.811N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

主梁连续梁部分变形图(mm)

主梁悬挑梁部分变形图(mm)

q=1.309kN/m

ν1max＝0.335mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝0.357mm≤300/400=0.75mm

4、最大支座反力计算

Rmax=7.444/1=7.444kN

可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.444＝7.072kN≤Ntb＝17.8kN

350×1000梁底模板计算书

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×32.868×0.1752＝0.126kN·m

σ＝Mmax/W＝0.126×106/24000＝5.243N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×1754/(100×10000×144000)＝0.087mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×31.104×0.175+0.437×1.764×0.175＝2.176kN

R2=1.25q1L=1.25×32.868×0.175＝7.19kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.175＝1.68kN

R2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.175＝5.6kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.176/1＝2.176kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[7.19]/1= 7.19kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.176/1＝2.176kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.176+0.043+0.529+0.905=3.652kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.19+0.043=7.232kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.176+0.043+0.529+0.905=3.652kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.652,7.232,3.652]=7.232kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.68/1＝1.68kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[5.6]/1= 5.6kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.68/1＝1.68kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.68+0.035+0.435+0.517=2.667kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=5.6+0.035=5.635kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.68+0.035+0.435+0.517=2.667kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.667,5.635,2.667]=5.635kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.232×0.92，0.5×7.232×0.22]＝0.732kN·m

σ=Mmax/W=0.732×106/83330=8.787N/mm2≤[f]=15.44N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.232×0.9，7.232×0.2]＝4.068kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.068×1000/(2×50×100)＝1.22N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.635×9004/(100×9350×416.67×104)＝0.494mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝5.635×2004/(8×9350×416.67×104)＝0.029mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.232×0.9,0.375×7.232×0.9+7.232×0.2]=8.136kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.109kN,R2=8.136kN,R3=4.109kN

正常使用极限状态

Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.635×0.9,0.375×5.635×0.9+5.635×0.2]=6.339kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3kN,R2'=6.339kN,R3'=3kN

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.712×106/4790=148.631N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝8.177kN

τmax=2Vmax/A=2×8.177×1000/457＝35.786N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=8.177kN，R2=8.177kN

可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝8.177kN≤[N]＝30kN

λ=h/i=1600/15.9=100.629≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.588

Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.064×0.9×1.62/10＝0.017kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝29.916kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝7.314kN，R2＝7.313kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝9203.216/(0.588×457)+0.017×106/4790＝37.798N/mm2≤[f]＝205N/mm2

六、立柱地基基础计算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.203/(0.9×0.15)＝68.172kPa≤fak＝150kPa

350×1000梁侧模板计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1}＝min{34.213，24}＝24kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。计算简图如下：

q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/m

Mmax＝0.125q1l2＝0.125×31.68×0.22＝0.158kN·m

σ＝Mmax/W＝0.158×106/24000＝6.6N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×24＝24kN/m

νmax＝5×24×2004/(384×10000×144000)=0.347mm≤200/400=0.5mm

3、支座反力验算

承载能力极限状态

R＝q1l=31.68×0.2＝6.336kN

正常使用极限状态

R'＝ql=24×0.2＝4.8kN

计算简图如下：

小梁弯矩图(kN·m)

q=6.336kN/m

σ＝Mmax/W＝0.092×106/83330＝1.099N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×1.076×1000/(2×100×50)＝0.323N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2

小梁变形图(mm)

q=4.8kN/m

νmax＝0.029mm≤200/400=0.5mm

4、主梁所受支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝2.153kN

正常使用极限状态

R'max=1.631kN

因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。

计算简图如下：

主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)

主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)

q=2.153kN/m

σ＝Mmax/W＝0.409×106/4790＝85.473N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁连续梁部分剪力图(kN)

主梁悬挑梁部分剪力图(kN)

τmax=2Vmax/A=2×1.076×1000/457＝17.12N/mm2≤[τ]＝120N/mm2

DB50／T 1052-2020 旅游景区生态环境保护技术指南.pdf 主梁连续梁部分变形图(mm)

主梁悬挑梁部分变形图(mm)

q=1.631kN/m

ν1max＝0.319mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝0.057mm≤200/400=0.5mm

4、最大支座反力计算

GB／T 35743-2017标准下载 Rmax=7.141/1=7.141kN

可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.141＝6.784kN≤Ntb＝17.8kN