施工组织设计下载简介

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3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

CJJT158-2011标准下载a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 5.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；

对拉螺栓直径(mm):M12；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；

柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1；

宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；

面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；

面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

柱模板设计示意图

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 47.705 kN/m2、124.800 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 320 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。

面板计算简图

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.125 ×27.021×320×320= 2.77×105N.mm；

面板最大应力按下式计算：

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W= 500×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.77×105 / 2.70×104 = 10.248N/mm2；

面板的最大应力计算值 σ =10.248N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；

面板的最大剪力：∨ = 0.625×27.021×320.0 = 5404.140N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值: τ =3×5404.140/(2×500×18.0)=0.901N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力 τ =0.901N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2，满足要求！

最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；

面板最大容许挠度: [ω] = 320.0 / 250 = 1.280 mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×23.85×320.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.564 mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.564mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.280mm,满足要求！

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为5.2m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

竖楞方木计算简图

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；

q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.1×11.889×500.0×500.0= 2.97×105N.mm；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 2.97×105/6.40×104 = 4.644N/mm2；

竖楞的最大应力计算值 σ =4.644N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.22×0.90=11.335kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.22×0.90=0.554kN/m；

q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×11.889×500.0 = 3566.732N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×3566.732/(2×60.0×80.0)=1.115N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.115N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度: [ω] = 500/250 = 2.000mm；

竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.50×500.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.183 mm；

竖楞的最大挠度计算值 ω=0.183mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2.000mm ，满足要求！

本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 83.33 cm3；

I = 5.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 416.67 cm4；

柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.220 × 0.50/1 = 5.94 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 9.237 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.186 kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形: V = 0.034 mm；

1. 柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.19 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；

B边柱箍的最大应力计算值: σ = 2.12 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值 σ =2.12N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到: ω = 0.034 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 250.0 / 250 = 1.000 mm；

柱箍的最大挠度 ω =0.034mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.000mm，满足要求!

六、B方向对拉螺栓的计算

查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ；

对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；

对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.237 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.237kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00 ×10.00 ×10.00 / 6 = 83.33 cm3；

I = 5.00 ×10.00 ×10.00 ×10.00 / 12 = 416.67 cm4；

柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

P = (1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.320 ×0.50/1 = 8.65 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力: N = 12.472 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩: M = 0.338 kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形: V = 0.095 mm；

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；

H边柱箍的最大应力计算值: σ = 3.859 N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =3.859N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求!

经过计算得到: V = 0.095 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 350.000 / 250 = 1.400 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.400mm，满足要求!

XJJ 111-2019标准下载八、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径: M12 ；

对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；

T／CECS 551-2018标准下载 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.472 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.472kN 小于 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!