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承插型盘扣式支模架专项施工方案.doc

q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×3]×1＝46.74kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.924kN，R2＝22.633kN，R3＝0.924kN

TB／T 2809-2017标准下载 f＝N/(φA)+Mw/W＝23356.318/(0.386×450)+0.056×106/4730000＝134.475N/mm2≤[f]＝300N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝22.8kN≤[N]＝30kN

350㎜板模板（盘扣式）计算书

2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010

按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：

W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4

I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3

承载能力极限状态

q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1.4×1×3=14.862kN/m

q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)=10.662kN/m

正常使用极限状态

q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.35)+1×1×3=11.885kN/m

Mmax=0.125q1l2=0.125×14.862×0.32=0.167kN·m

σ=Mmax/W=0.167×106/(37500×103)=4.453N/mm2≤[f]=22N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.885×3004/(384×10000×281250)=0.446mm

νmax=0.446 mm≤min{300/150，10}=2mm

承载能力极限状态

q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1.4×0.3×3=4.531kN/m

正常使用极限状态

q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.35)+1×0.3×3=3.626kN/m

按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.433×106/40833=10.604N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

Vmax＝2.463kN

τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×2.463×1000/(2×50×70)=1.056N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

νmax=0.975mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm

承载能力极限状态

R1=2.293kN

R2=4.926kN

R3=2.293kN

正常使用极限状态

R1ˊ=1.838kN

R2ˊ=3.948kN

R3ˊ=1.838kN

取上面计算中的小梁最大支座反力

承载能力极限状态

R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.293,4.926,2.293]/2=2.463kN

正常使用极限状态

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.838,3.948,1.838]/2=1.974kN

计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.647×106/4490=144.098N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.002kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.002×1000/424=18.877N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=0.798mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10] =6mm

l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm

l02=ηh=1.2×1500=1800mm

取两值中的大值l0=1800mm

λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段： λ1=l01/i=1210/20.1=60.199

查表得，φ=0.777

N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×3]×0.9×0.9=12.427kN

f=N1/(φ1A)＝12.427×103/(0.777×571)=28.01N/mm2≤[σ]=205N/mm2

非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/20.1=89.552

查表得，φ=0.558

N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+1.4×3]×0.9×0.9=12.962kN

f=N2/(φ2A)＝12.962×103/(0.558×571)=40.682N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×0.9×1.52/10=0.051kN·m

N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.051/0.9=12.158kN

f=N1w/(φ1A)+Mw/W=12.158×103/(0.777×571)+0.051×106/7700=34.027N/mm2≤[σ]=205N/mm2

非顶部立杆段：

N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.35)+0.9×1.4×3]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.051/0.9=12.693kN

f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.693×103/(0.558×571)+0.051×106/7700=46.461N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力

N =12.427kN≤[N]=40kN

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(ωkLbHh2+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.2×9×5.6×6+0.55×9×4)=101.153kN.m

MR=γGG1kLbLa2/2=1.35×1.05×9×122/2=918.54kN.m

MT=101.153kN.m≤MR=918.54kN.m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(Q2kLbH+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.25×9×5.6+0.55×9×4)=40.824kN.m

MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LbLa2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.35]×9×122/2=8603.658kN.m

MT=40.824kN.m≤MR=8603.658kN.m

120㎜板模板（盘扣式）计算书

2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010

按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：

W=bt2/6＝1000×152/6＝37500mm4

I=bt3/12＝1000×153/12＝281250mm3

承载能力极限状态

q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1.4×1×3=7.934kN/m

q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)=3.734kN/m

正常使用极限状态

q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1×1×3=6.112kN/m

Mmax=0.125q1l2=0.125×7.934×0.32=0.089kN·m

σ=Mmax/W=0.089×106/(37500×103)=2.373N/mm2≤[f]=22N/mm2

νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.112×3004/(384×10000×281250)=0.229mm

νmax=0.229 mm≤min{300/150，10}=2mm

承载能力极限状态

q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1.4×0.3×3=2.452kN/m

正常使用极限状态

q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1×0.3×3=1.894kN/m

按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.427×106/40833=10.457N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

Vmax＝1.803kN

τmax＝3Vmax/(2bh0) =3×1.803×1000/(2×50×70)=0.773N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2

νmax=1.674mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm

承载能力极限状态

R1=1.504kN

R2=3.606kN

R3=1.504kN

正常使用极限状态

R1ˊ=1.161kN

R2ˊ=2.782kN

R3ˊ=1.161kN

取上面计算中的小梁最大支座反力

承载能力极限状态

R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.504,3.606,1.504]/2=1.803kN

正常使用极限状态

Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.161,2.782,1.161]/2=1.391kN

计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.879×106/4490=195.768N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝4.113kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.113×1000/424=19.401N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=2.211mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm

l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×150=1210mm

l02=ηh=1.2×1500=1800mm

取两值中的大值l0=1800mm

λ=l0/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段： λ1=l01/i=1210/20.1=60.199

查表得，φ=0.777

N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×1.2×1.2=12.117kN

f=N1/(φ1A)＝12.117×103/(0.777×571)=27.311N/mm2≤[σ]=205N/mm2

非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/20.1=89.552

查表得，φ=0.558

N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×1.2×1.2=13.067kN

f=N2/(φ2A)＝13.067×103/(0.558×571)=41.011N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.2×1.2×1.52/10=0.068kN·m

N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=11.583kN

f=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.583×103/(0.777×571)+0.068×106/7700=34.939N/mm2≤[σ]=205N/mm2

非顶部立杆段：

N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=12.534kN

f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.534×103/(0.558×571)+0.068×106/7700=48.17N/mm2≤[σ]=205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力

GTCC-095-2018 动车组制动控制装置 N =12.117kN≤[N]=40kN

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(ωkLbHh2+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.2×4×3.6×6+0.55×4×4)=32.861kN.m

MR=γGG1kLbLa2/2=1.35×1.05×4×62/2=102.06kN.m

MT=32.861kN.m≤MR=102.06kN.m

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(Q2kLbH+Q3kLbh1)=0.9×1.4×(0.25×4×3.6+0.55×4×4)=15.624kN.m

MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LbLa2/2=1.35×[1.05+(24+1.1)×0.12]×4×62/2=394.826kN.m

【书签版】辽2007J802-3：厨房、卫生间自然逆止式排风道 MT=15.624kN.m≤MR=394.826kN.m