施工组织设计下载简介
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塔冢村居民回迁楼B区一期车库模板施工方案由λ 值查得构件的稳定系数φ=0.3376
N/φA=9.44×103/0.3376×489=57.2N/mm2 验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。 1.2楼板厚度300mm。 电力建设工程预算定额(2018年版) 第七册 通信工程 楼板最大厚度300mm。 钢筋混凝土自重：24KN/m3×0.30=7.2KN/m2。 模板脚手架自重：1KN/m2 施工荷载：5KN/m2 恒荷载、活荷载分项系数分别取1.2 和1.4。 Q=1.2×(7.2+1)+1.4×5=16.84KN/m2 （2）钢管及扣件抗滑移能力验算 每根钢管承受的轴向荷载为： N=16.84×0.9×0.9=13.64KN<[N]=27.2 KN,满足要求，在每根立杆最上部受力横杆采用双扣件连接，则： N=13.64KN<2[抗滑力]=2×8=16KN（为保险起见双扣件的抗滑力不得大于14KN。） 采用双扣件满足扣件抗滑要求。 （3）钢管稳定性验算： 钢管截面尺寸：φ4.8×3.0mm，截面面积A=489mm2,回转半径 i=15.78mm，考虑不利因素，立杆的计算长度系数μ取1.5,长度L 取 则立杆的长细比：λ=μL/i=1.5×1800/15.78=171.1 由λ 值查得构件的稳定系数φ=0.3376 N/φA=9.44×103/0.3376×489=57.2N/mm2 验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。 2.1梁最大截面500×900（梁高大于600㎜时均按此考虑） （1） 最大梁截面 500×900 钢筋混凝土自重 0.5×0.9×24=10.8KN/m2 （2） 模板、脚手架自重 1KN/m2 （3） 施工荷载：取 5KN/m2 恒荷载、活荷载分项系数分别取：1.2 和1.4 Q=1.2×（10.8+1）+1.4×5=21.16 KN/m2 （4） 钢管及扣件抗滑移能力验算 每根钢管承受的轴向荷载为： N=21.16×0.8×0.8=13.54KN<[N]=27.2KN 满足要求 在每根立杆最上部受力横杆采用双扣件连接，则： N=13.54KN<2[抗滑力]=2×8=16KN（为保险起见双扣件的抗滑力不得大于14KN。） 采用双扣件满足扣件滑移要求。 （5） 钢管稳定性验算： 钢管截面尺寸：Φ4.8×3.0mm,截面面积A=498mm2，回转半径 I=15.78mm，考虑不利因素，立杆的计算系数μ 取1.5，长度L 取1800mm。 则立杆的长细比：λ=μ×L/I=1.5×1800/15.78=171.1 由λ 值查得构件的稳定系数φ=0.3376 N/φA=7.72 × 103/0.3376 × 489=46.76N/mm2 验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。 2.2梁截面500×600 （1） 梁截面 500×600 钢筋混凝土自重 0.5×0.6×24=7.2KN/m2 （2） 模板、脚手架自重 1KN/m2 （3） 施工荷载：取 5KN/m2 恒荷载、活荷载分项系数分别取：1.2 和1.4 Q=1.2×（7.2+1）+1.4×5=16.84KN/m2 （4） 钢管及扣件抗滑移能力验算 每根钢管承受的轴向荷载为： N=16.84×0.9×0.9=13.64KN<[N]=27.2KN 满足要求 在每根立杆最上部受力横杆采用双扣件连接，则： N=13.64KN<2[抗滑力]=2×8=16KN（为保险起见双扣件的抗滑力不得大于14KN。） 采用双扣件满足扣件滑移要求。 （5） 钢管稳定性验算： 钢管截面尺寸：Φ4.8×3.0mm,截面面积A=498mm2，回转半径 I=15.78mm，考虑不利因素，立杆的计算系数μ 取1.5，长度L 取1800mm。 则立杆的长细比：λ=μ×L/I=1.5×1800/15.78=171.1 由λ 值查得构件的稳定系数φ=0.3376 N/φA=7.72 × 103/0.3376 × 489=46.76N/mm2 验算结果表明钢管立杆的稳定性满足要求。 4、柱模板侧模（4.15m） 按4.15m高柱子考虑侧压力对螺杆的φ14 的间距考虑按0.45×0.6 布置，最大柱子截面为600×600，即柱子中间设置一道全丝螺栓，全丝螺栓间距0.6米，另外柱子四边全丝螺栓位置设置双排钢管夹紧的同时，再各另加一根全丝螺栓控制柱子的几何尺寸；为了柱子浇砼时的稳定性另外在侧模上考虑二道水平钢管支撑。假设钢管的承受力40％， 对拉螺杆受力 60％。 (1) 振动砼时产生的荷载对垂直模板4KN/m2 (2)新浇筑砼对模板侧面的压力 Ｆ＝r． Ｈ＝24×4.15=99.6KN/m2 1.4×4+99.6×1.2=125.12KN/m2 0.6×125.12=75.072KN/m2 1/4×3.14×14×14×215/(0.6×0.45)=122518.1N/m2 K=122.5/75.072=1.63可以满足要求 5、柱模板侧模（6.15m） 按6.15m高柱子考虑侧压力对螺杆的φ14 的间距考虑按0.45×0.5 布置，最大柱子截面为600×600，即柱子中间设置一道全丝螺栓，全丝螺栓间距0.5米，另外柱子四边全丝螺栓位置设置双排钢管夹紧的同时，再各另加一根全丝螺栓；为了柱子浇砼时的稳定性另外在侧模上考虑二道水平钢管支撑。假设钢管的承受力40％， 对拉螺杆受力 60％。 (1) 振动砼时产生的荷载对垂直模板4KN/m2 (2)新浇筑砼对模板侧面的压力 Ｆ＝r． Ｈ＝24×6.15=147.6KN/m2 1.4×4+147.6×1.2=182.72KN/m2 0.5×182.72=91.36KN/m2 1/4×3.14×14×14×215/(0.5×0.45)=147021.7N/m2 K=147/91.36=1.61可以满足要求 6、墙模板侧模（4.15m） 按4.15m高墙体考虑侧压力对螺杆的φ14的间距考虑按0.55×0.55 布置，为了墙体浇砼时的稳定性另外在侧模上考虑二道水平钢管支撑。假设钢管的承受力40％， 对拉螺杆受力 60％： (1) 振动砼时产生的荷载对垂直模板4KN/m2 (2)新浇筑砼对模板侧面的压力 Ｆ＝r． Ｈ＝24×4.15=99.6KN/m2 1.4×4+99.6×1.2=125.12KN/m2 0.55×125.12=68.816KN/m2 1/4×3.14×14×14×215/(0.55×0.55)=109355N/m2 K=109.3/68.816=1.58可以满足要求 7、墙模板侧模（6.15m） 按6.15m高墙体考虑侧压力对螺杆的φ14 的间距考虑按0.55×0.55 布置，为了墙体浇砼时的稳定性另外在侧模上考虑二道水平钢管支撑。假设钢管的承受力40％， 对拉螺杆受力 60％： (1) 振动砼时产生的荷载对垂直模板4KN/m2 (2)新浇筑砼对模板侧面的压力 Ｆ＝r． Ｈ＝24×6.15=147.6KN/m2 1.4×4+9147.6×1.2=182.72KN/m2 0.55×182.72=100.496KN/m2 1/4×3.14×14×14×215/(0.55×0.55)=109355N/m2 K=109.355/100.496=1.08可以满足要求 1、严格按设计方案施工，并加强对施工过程中的检查，做到检查有记录及完整的会签，对隐患要做到按三定措施落实整改，确保施工安全； 2、该系统支撑荷载较大，支撑系统搭设施工质量至关重要，必须有足够的构造措施来保证万无一失； 3、立杆支承在已浇筑的基础混凝土上，承载力满足要求后方可施工。4、纵横向设置水平拉杆，每部的纵横向水平拉杆必须拉通，水平拉杆采用搭接，严禁采用对接方式； 5、设置纵横向扫地杆（距地面30cm）及剪刀撑，剪刀撑每4.5设置一道，与立杆有可靠的连接； 6、施工过程中，混凝土及其他设备堆放应符合施工方案规定要求，严禁超载，尽量使支撑系统受力均衡。这种系统的整体稳定性一般能满足要求。但单根立杆的承载力较少，不能承受过大的集中荷载，以防止由因局部构件失稳而导致整体结构失稳。 重庆市城市隧道抗震加固技术导则（重庆市住房和城乡建设委员会2020年9月）.pdf7、后浇带处支撑必须待浇砼一个月后拆除。 1、模板及其支撑结构的材料质量，应符合规范规定很设计要求。模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇注过程中经常检查，发现变形，松动等现象，要及时修整加固。 2、现浇整体式结构模板的偏差见下表： 项目 允许偏差（mm） 项目 允许偏差（mm） 六、模板工程拆模流程及拆模时安全防护措施 1、拆模应遵循：分段分区块拆除、平面上先拆临边跨再拆内部跨、垂直方向分层分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模应从梁跨的中间向两边拆除，拆悬臂梁梁底的模板时应从悬臂端向支座端拆除；同时拆除模板时应随拆随清理并堆放整齐，拆模操作顺序如下： (1)柱模板：搭设作业平台，拆除斜撑、支撑水平杆自上而下；拆除柱箍或横楞；拆除模板间连接螺栓或回形销；拆除模板；清理模板并分类堆放。 (2)墙板模板：搭设作业平台中华人民共和国水利行业标准《水工建筑物地下开挖工程施工规范》SL 378-2007.pdf，拆除斜撑、支撑水平杆；拆除墙板拉结螺栓；拆除模板表面楞杆及模板间连结杆件；拆除墙面模板清理模板并分类堆放整齐。 (3) 梁、顶板模板：搭设作业平台，拆梁侧支模水平杆、斜撑；拆除梁侧模板底承重水平横杆，对搭接立杆可拆除上立杆或适当下放上立杆；拆顶板底模板；拆梁底承重水平横杆；拆梁底模板；拆支模架剪刀撑拆支模架横杆；拆支模架立杆。