施工组织设计下载简介

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对基底形心轴的弯矩Μex:

Μex = 880.59×2.509

T／ASC 01-2016标准下载 = 2209.06(KN.m)

②主压力在竖直向的分力：

Eay = Ea sin(δ+α)=958.13×sin(17.5。+5.71。)

= 377.6(KN)

作用点离基底面的距离еx：

= 1.149(m)

对基底形心轴的弯矩Μey:

Μey = －377.6×1.149

= －433.86(KN.m)

⑶台身斜面砼自重对基底形心轴产生的弯矩Μz：

W = ( ×6.5×0.5×6.0+1.5×0.5×6.6)×24

= 352.8(KN)

②对基底形心轴的弯矩Μz:

Μz = －352.8×(0.75+0.25)

= －352.8(KN.m)

D、桥台地基承载力验算

N2=(×6.0×5.0 + 3.0×6.6×)×24

=(52.5+34.65)×24

= 87.15×24= 2091.6(KN)

⑵、基底以上坚向荷载：

N = N1+N4+Eay+N2

=0+200.0+337.6+2091.1

=2629.2(KN)

A =ab=6.6×3.0=19.8(m2)

⑷、外力对基底形心轴之力矩：

Μ= TH +Μex+Μey+Μz

=1422.4(KN.m)

W = = = 9.9(m3)

= 276.5（kPa）＜[δ ] = 334.0（kPa）

∴台后填土表面有汽车荷载时桥台地基承载力满足要求。

E、桥台基底合力偏心距验算:

е。= = = 0.54

＞基底核心半径ρ = = = = 0.5＜

因此将桥台横向中心线沿河中心方向位移 ，则

Μey1 = －377.6×（1.149+0.1）

= －471.6(KN.m)

Μ1 = TH +Μex+Μey+Μz

=1291.06(KN.m)

＜基底核心半径ρ = = = =

∴台后填土表面有汽车荷载时，桥台横向中心线沿河中心方向位移后，基底合力偏心距满足要求

F、桥台基础稳定性验算

⑴基础倾覆稳定性验算：

K。= = = = 3.1 ＞ 1.5

∴台后填土表面有汽车荷载时，桥台横向中心线沿河中心方向位移后，基础倾覆稳定性满足要求

⑵基础滑动稳定性验算：

Ke = = = 1.5 ＞ 1.3

∴台后填土表面有汽车荷载时，桥台横向中心线沿河中心方向位移后，基础滑动稳定性满足要求

、台后填土表面无汽车荷载（活载）时桥台验算

Ea = BµаγH2

= ×6.0×0.287×18×6.52

= 654.79(KN)

⑴、主压力在水平向的分力：

Eax = Eacos(δ+α)= 654.79×cos(17.5。+5.71。)

= 601.8(KN)

①作用点离基底面的距离еy：

еy = = = 2.167(m)

②对基底形心轴的弯矩Μex:

Μex = 601.8×2.167

= 1304.1(KN.m)

⑵、主压力在竖直向的分力：

Eay = Ea sin(δ+α)= 654.79×sin(17.5。+5.71。)

= 258.1(KN)

①作用点离基底面的距离еx：

= 1.183(m)

②对基底形心轴的弯矩Μey:

Μey = －258.1×1.183

= －305.3(KN.m)

⑶、台身斜面砼自重对基底形心轴产生的弯矩Μz：

W = ( ×6.5×0.5×6.0+1.5×0.5×6.6)×24

= 352.8(KN)

②对基底形心轴的弯矩Μz:

Μz = －352.8×(0.75+0.25)

= －352.8(KN.m)

B、桥台地基承载力验算

N2=(×6.0×5.0 + 3.0×6.6×)×24

=(52.5+34.65)×24

= 87.15×24= 2091.6(KN)

⑵、基底以上坚向荷载：

N = N1+Eay+N4+N2

=700.0+258.1+200.0+2091.6

=3249.7(KN)

A =ab=6.6×3.0=19.8(m2)

⑷、外力对基底形心轴之力矩：

M = TH +Μex+Μey+Μz

=1296.0(KN.m)

W = = = 9.9(m3)

= 295.0（kPa）＜[δ ] = 334.0（kPa）

∴台后填土表面无汽车荷载（活载）时桥台地基承载力满足要求。

C、桥台基底合力偏心距验算:

е。= = = 0.4

＜基底核心半径ρ = = = = 0.5

∴台后填土表面无汽车荷载（活载）时基底合力偏心距满足要求

D、桥台基础稳定性验算

⑴基础倾覆稳定性验算：

K。= = = = 3.8 ＞ 1.5

∴台后填土表面无汽车荷载（活载）时基础倾覆稳定性满足要求

⑵基础滑动稳定性验算：

Ke = = = 2.3 ＞ 1.3

∴台后填土表面无汽车荷载（活载）时基础滑动稳定性满足要求

三、施工便桥上部贝雷钢架设置方案及验算

1、贝雷钢架便桥设置方案

施工便桥（贝雷钢架）设置双排单层（加强型），共四排贝雷钢架，总长×4跨=，桥面净宽为。贝雷钢架便桥自下而上：Ι28b工字钢横梁等间距，横桥向布置；有扣和无扣纵梁纵桥向布置；10×20×松方木板，横桥向布置（密铺）；纵桥向各布置宽的汽车跑道板（4×20×松方木板）。施工便桥在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过70t ，限速 ，严禁在便桥范围内急刹车。有关贝雷钢架施工便桥的技术参数对照如下：

1.1、荷载、跨径与桥梁组合配置表

注：1、表中S.S 表示单排单层，D.S表示双排单层，T.S. 表示三排单层，D.D表示双排双层，T.D表示三排双层；

2、在S.S、D.S、T.S.、D.D、T.D之后加R，则表示它们为加强型，即有加强弦杆。

1.2、321桁架容许内力表

1.3、321型钢桥桁架几何特性表

2.1、贝雷钢架静载验算：

贝雷钢架系列自重：901.06(KN)，静载系数取1.2倍；

每米均布荷载：q = ×1.2 = 7.51 (KN/m)。

按四跨连续梁结构均布荷载计算：

M1中=0.169ql2=0.169×7.51×182=411.22(KN.m)

M2中=0.116ql2=0.116×7.51×182=282.26(KN.m)

2.1.2、剪力计算：

VA =0.339ql=0.339×7.51×18 = 45.83(KN)

VB右 =0.554ql=0.554×7.51×18 = 74.89(KN)

VC右 =0.446ql=0.446×7.51×18 = 60.29(KN)

2.1.3、跨中挠度计算:

W1中 =1.079×

=0.001 (m)

2.2、贝雷钢架活载验算：

设汽车总荷载为700 KN，活载系数取1.4倍；

F =700×1.4/2 = 490.0(kN/m)。

按四跨连续梁结构集中荷载计算：

M1中=0.21Fl=0.210×490.0×18=1852.2(kN.m)

M2中=0.183Fl=0.183×490.0×18=1614.06(kN.m)

2.2.2、剪力计算：

VA =0.42F=0.42×490.0 = 205.8(KN)

VB右 =0.654F=0.654×490.0= 320.46(KN)

2.2.3、跨中挠度计算:

W1中 =1.181×

2.3、贝雷钢架静活载叠加验算：

M1中=411.22 +1852.2=2263.42(kN.m) < 3375.0 kN.m

M2中=282.26 +1614.06=1896.32(kN.m) < 3375.0 kN.m

2.3.2、剪力计算：

VA = 45.83+205.8 = 251.63(KN) < 490.5 KN

VB右 =74.89+320.46 =395.35(KN) < 490.5 KN

VC右 =60.29+297.43=357.72 (KN) < 490.5 KN

2.3.3、跨中挠度计算:

W1中=0.004+0.014 = 0.018(m) < f=L/400=18÷400=0.045 m

W2中=0.001+0.013 = 0.014(m) < f=L/400=18÷400=0.045 m

2.4、有扣、无扣钢纵梁验算：

汽车后轴单个轮压荷载为120KN，通过桥面纵跑道板传递至横向满铺桥面板上，再传递到纵梁（骨架间距为1.5m）上，即至少有两块纵梁（至少有4根I12工字钢）同时受力，按单个后轮轮压在纵梁中间为最不利因素验算受力，工字钢[δ]=180Mpa，W=77.4 cm3则：

Mmax = = =11.25(KN.m)

=145.3(Mpa) ＜ [δ]=180Mpa

∴有扣、无扣钢纵梁满足要求。

2.5、横梁I28b工字钢验算：

汽车后轴四个轮压荷载为480KN，通过钢纵梁将后轮的重力传递到横梁，横梁至少有三根横梁同时承受纵梁的下压力，按后轮轮压在纵梁中间为最不利因素验算受力，工字钢[δ]=180Mpa，W=534.4 cm3则：

Mmax = F×L= 80×1.0=80.0(KN.m)

=149.7(Mpa) ＜ [δ]=180Mpa

∴I28b工字钢作横梁满足要求。

四、施工便桥主要材料数量表

施工便桥主要材料数量表（见附后）

挖土前按施工便桥设置图放好中心桩及基础的纵横轴线控制桩，按要求引测好水准点。挖土后进行扩大基础平面位置、尺寸、底标高的自检，合格后进行下一道工序施工。

挖土采用反铲液压挖土机，扩大基础开挖土方的土方堆放在离基坑边2m以外，并以不影响以后施工为原则。挖土深度由专职人员控制，挖土时基底留20cm由人工铲土，整平至设计标高，挖土过程中如出现超挖，即按有关规定处理。

由于施工便桥基坑开挖深度均小于3m，且根据现场的土质条件，基坑内采用明排水，四周设排水沟，二角设集水井，利用潜水泵抽水外排。

2、基础及墩台身模板安装

模板安装好后，组织人员对模板的稳定性、支撑、螺杆间距、模板的几何尺寸、拼缝、连接牢固程度等进行自检，并做好复核的书面记录。

3、基础及墩台身砼浇注

为尽快完成上部贝雷钢架安装，我项目部组织有贝雷钢架桥安装经验的施工队伍进行安装。由于本施工便桥河道水位较高，无法采用就地拼装，整孔吊装法进行便桥架设。因此采用“悬臂推出法”安装，所谓“悬臂推出法”就是在河流两岸先安装好摇滚和平滚，桥梁的大部分构件在推出岸的滚轴上予先拼装好，然后用人力或机械牵引，将桥梁平稳而缓慢地推出，直达对岸摇滚后就位。该方法架设迅速，安全可靠，不需要大的起重设备，工人稍加培训就能承担架桥任务。整个施工过程由项目部进行监控。   

为防止发生特大洪水灾害时桥梁阻碍水流通过，项目部成立了施工便桥应急预案小组，预备了防洪应急预案。

根据本地水之地理因素，便桥使用期间可能涉及到洪水灾害，为加强安全生产管理，保障人民群众生命和财产安全，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》，等法律法规要求，特制订本应急预案。

组 长：胡兵良（13735970555）

副组长：吴义春（15105888088） 金伟强（13735907658）

叶水标（15105888029） 洪祥水（15105888006）

成 员：童永飞（15105888016） 江小勇（15325125252）

阮正方（15105888020） 姚贤贵（15105888011）

YD／T 1818-2018标准下载唐晓虎（15105888012） 何建新（15105885252）、

5.4.1、救援力量：项目部及所属工区所有职工，视灾情程度，必要时及时联系社会救援力量。

5.4.2、救援设备物资：挖掘机二台，装载机二台及各类生产生活物资、材料。视灾情程度必要时再及时联系社会救援力量提供必要的设备、物资。

5.4.3、交通工具：运输车辆5辆，小车2辆，需要时可随时调集更多车辆使用。

5.4.4、信息收集：在汛期及时和当地气象部门联系，注意天气动态，以便做好应急预案，启动前的一切准备。

当河面水位超过桥面并严重影响到水流通行时，立即启动本预案。由胡兵良、吴义春组织各成员及工区人员、机械，立即挖除公路侧引道及鹤溪坝引道，让水流从菜地通过，确保泄洪畅通，必要时可将桥面和贝雷片移动至河岸。

龙丽温(泰)高速公路云和至景宁段

GB／T 38363.1-2019标准下载二〇〇九年三月二十五日