施工组织设计下载简介

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    斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板《北京市房屋建筑和市政工程材料采购资格预审文件标准文本（2020版）》（有限数量制-非电子化）.pdf，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

                  第十节 梁模板计算

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

选取梁段:2层的KL43、KL8、KL14(示意图如下)         

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.24；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):0.11；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.20、4.80；梁两侧立柱间距(m):0.70；

承重架支设:无承重立杆，木方支撑平行梁截面；

立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):对水平模板可采用2.0;对垂直面模板可采用4.0

木材品种：松木；（或杉树），强度等级按TC13，

木材弹性模量E(N/mm2)：8000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：3500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板主楞的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；

主楞(外楞)间距(mm)：500；次楞(内楞)间距(mm)：约330；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《建筑施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

    吉工注：因采用商品混凝土，一般都会在混凝土初凝前将计算单元的梁墙柱浇灌完成，故只需要按F=γH计算侧压力即可，当计算的F值大60时取60 kN/m2。

F＝24×0.80＝19.200 kN/m2作为本工程梁的计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

    面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的二跨连续梁计算。面板计算简图如下:

按以下公式计算面板最大弯矩：

          新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×19.20=11.52 kN/m；

          倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×4.00=2.80kN/m；

吉工注:因模板及其支架中不确定的因素较多,荷载取值难以准确,加上理论上对施工计算研究较少,不考虑荷载设计值的折减,这样偏于安全。软件计算都按0.9折减了，亦可（下同）。

q = q1+q2 = 11.520+2.800 = 14.320 kN/m；

计算跨度(内楞间距): l = 330.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.125×14.32×330.002 = 1.95×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.95×105 / 2.70×104=7.222N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =7.222N/mm2 小于 抗弯强度设计值 [f]=13.00N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度: ω = 0.521×9.60×330.004/(100×3500.00×2.43×105) = 0.798 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =330.000/250 = 1.320mm；

面板的最大挠度计算值  ω =0.698mm 小于 最大容许挠度值 [ω]=1.320mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×60×60/6 = 24.00cm3；

I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；内楞计算简图如下

强度验算计算公式如下:

                       (符号意义同前)

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.200+1.4×4.000)×0.330=9.45 kN/m；

     内楞的最大弯距: M=0.1×9.45×500.002= 2.36×105N.mm；

内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.36×105/2.40×104 = 9.833 N/mm2；          

内楞的受弯应力计算值 σ = 9.833 N/mm2 ，小于 抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

最大挠度: ω = 0.677×6.34×500.004/(100×8000.00×7.20×105) = 0.466 mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.466mm 小于容许挠度值 [ω]=500/250=2.000mm，满足要求！

外楞承受内楞传递的荷载，若外楞上下两端支架固定或对拉螺栓，则没有弯等内力，不需计算；现考虑两端没有设支点，按照集中荷载作用下二端悬臂梁计算。

外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；外楞计算简图如下:

（1）.外楞抗弯强度验算

                            (符号意义同前)

最大弯矩M按下式计算：

            M = Pl

作用在外楞的荷载: P = (1.2×19.20+1.4×4.00)×0.50×0.33/2=2.36kN；

外楞的最大弯距：M = 2360.000×330.000 = 7.79×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 7.79×105/6.40×104 = 12.172N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =12.172N/mm2 小于 抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

     p =19.20×0.50×0.33/2= 1.584 kN；

最大挠度: ω = 1.584×103×330.003/(3×8000.00×2.56×106) = 0.927mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.927mm 小于容许挠度值 [ω]=330/250=1.320mm，满足要求！

    穿梁螺栓的直径:  12 mm；有效直径:  9.85 mm；有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: 

N =(19.200×1.2＋4×1.4)×0.500×0.330 = 4.725 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.725kN 小于螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

吉工注：本案梁底模没有木方，直接支承在钢筋管上，模板底板的连续跨是顺跨度方向。当底模板下有木方时，底模板计算的连续跨是垂直跨度方向。

    W =  240.00×18.00×18.00/6 = 1.30×104  mm3；

    I =  240.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.17×105   mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

                  f = M/W < [f]

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.24×0.80×0.90=5.29kN/m；

q2:1.2×0.35×0.24×0.90=0.09kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：（对水平模板采用2.0kN/㎡;）

q3: 1.4×2.00×0.24×0.90=0.60kN/m；

q = q1 + q2 + q3=5.29+0.09+0.60=5.98kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×5.983×0.3002=0.054kN.m；

σ =0.054×106/1.30×104=4.155N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =4.155 N/mm2 小于 抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

     q =[(24.0+1.50)×0.800+0.35]×0.24= 4.98N/mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×4.980×300.04/(100×3500.0×1.17×105)=0.669mm；

面板的最大挠度: ω =0.669mm  小于 允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！

七、梁底支撑木方的计算

本工程梁底支撑主楞采用方木60×80。（有的也采用钢管）

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：

   q1= (24.000+1.500)×0.240×0.800×0.300=1.469 kN；

 (2)模板的自重荷载(kN)：

 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

   经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.240×0.300=0.324 kN；

2.模板传递给梁底楞的均布荷载计算：

  q = [1.2×(1.469+0.170)+1.4×0.324]/0.240=10.100 kN/m；

3.支撑木方的强度验算：

按照均布荷载作用下的简支梁计算

均布荷载，q=10.100 kN/m；

W = 60×80×80/6 = 64.00cm3；

I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4；

 计算简图如下(l=700mm)

支撑钢管按照简支梁的计算公式

        Q = 0.5qc

经过简支梁的计算得到:

当采用木方时最大应力： f=351000.000/64000.000=5.484 N/mm2；

（当采用钢管时最大应力   f=351000.000/5080.000=69.889 N/mm2；）

木方的最大应力计算值 5.484 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2 ，当采用钢管时，其最大应计算值 68.889 N/mm2亦小于   [f]=205.0 N/mm2；满足要求！

支座反力 RA = RB =0.5×10.100×0.240=1.212 kN；

        截面抗剪强度必须满足:

                                = 3Q/2bh < [fv]

        截面抗剪强度计算值 =3×1.212/(2×60×80)=0.379N/mm2

        截面抗剪强度设计值 [fv]=1.40N/mm2       

        抗剪强度验算  < fv  ，满足要求!

  q = [(1.469+0.170)+0.324)]/0.240=8.179 kN/m；

  木方的最大挠度 小于 [ω] = 700.0/250=2.800mm,满足要求!

八、 梁底支撑纵向钢管计算（以下由电算完成任务）

        纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

        集中荷载P取横向支撑木方或钢管传递力。

                            支撑钢管计算简图

        经过连续梁的计算得到

        最大弯矩 Mmax=0.403kN.m

        最大变形 vmax=1.131mm

        抗弯计算强度 f=0.403×106/5080.0=79.30N/mm2

        支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

        支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

        纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

                                R ≤ Rc

        其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

        　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

        计算中R取最大支座反力，R=4.47kN

        单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

 十、立杆的稳定性计算

        立杆的稳定性计算公式

        其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

                横杆的最大支座反力 N1=4.47kN (已经包括组合系数1.4)

                脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×4.850=0.751kN

                N = 4.471+0.751=5.222kN

              —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

              i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

              A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

              W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

              —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

              l0 —— 计算长度 (m)，取下二式中的较大值；            

 l0 = kμh             （《扣规》5.3.3式）

             a ——  模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度；非顶托a=0.00,.

 k —— 计算长度附加系数JT／T 617.3-2018 危险货物道路运输规则 第3部分：品名及运输要求索引.pdf，取值为1.155；

             μ —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ = 1.80（建议此值取2）

l0 = kμh=1.155×1.8×1.5=3.119 m

λ=l0/i=3119/15.8=197,查《扣规》附录C，=0.186

=5222/(0.186×489)=57.414 N/mm2             

        计算结果： = 57.414N/mm2，立杆的稳定性计算  < [f] = 205.00N/mm2,满足要求!

用其它工程示范，请根据自已的方案及设计绘制。

后浇带处模板要与其它模板断开GBT 6171-2016标准下载，待砼后浇养护到期才能拆除，并专门绘制详图说明。